共查询到18条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
2.
采用冷喷涂辅助感应重熔合成不同Co含量的AlCo_(x)CrFeNiCu(x=0、0.5、1、1.5、2)高熵合金涂层。通过XRD、SEM、EDS、电化学工作站等设备检测分析了不同Co元素含量AlCo_(x)CrFeNiCu高熵合金涂层的相结构、微观组织、耐腐蚀性能等。结果表明:高熵合金涂层的相结构为FCC+BCC双相混合结构,微观组织形貌为枝晶+枝晶间组织,随着Co含量的增加,AlCo_(x)CrFeNiCu系高熵合金涂层中的枝晶数目增加,并明显粗化。面扫描分析表明显微组织中枝晶内富集Fe、Cr、Co元素,枝晶间富集Cu元素,Al均匀的分布在整个涂层中。在3.5%NaCl腐蚀介质中,AlCo 0.5 CrFeNiCu高熵合金涂层更耐腐蚀,比其他比例Co含量涂层有较正的自腐蚀电位(E_(corr)=-0.37 V)和较小的自腐蚀电流密度(I_(corr)=4.9×10^(-6)A/cm^(2))。 相似文献
3.
等离子喷涂Ni60涂层因为其优异的耐磨性能和力学性能,广泛应用在机械装备等领域,而粉末粒径是影响等离子喷涂涂层结构和性能的主要因素之一.采用不同粒径分布的N i60粉末,通过真空等离子体喷涂工艺,在A30不锈钢基体上制备粗化、硬化的镍涂层,研究粉末粒径与涂层表面粗糙度、显微硬度、结合强度和耐磨性能间的关系.结果表明:通过调控粉末粒径从78μm增加到319μm,N i60涂层表面的粗糙度从18μm增加到30μm;采用平均粒径为164μm的N i60粉末制备的涂层,其表面粗糙度达到~28μm,经过三周砂纸往复摩擦后粗糙度仍可保持在20μm,显微硬度达到678 Hv(300 g),涂层结合强度高达到53 M Pa,综合性能优异. 相似文献
4.
5.
本文采用真空电弧熔炼技术与冷喷涂辅助感应重熔制备Fe0.5CrMnAlCu高熵合金及涂层,采用XRD、SEM、显微硬度计、磨料磨损试验机对高熵合金及涂层的相结构、微观组织以及耐磨损等性能进行测试分析。研究结果表明:真空电弧熔炼技术制备的Fe0.5CrMnAlCu高熵合金的相结构为FCC和BCC相固溶体结构,其组织形貌主要由枝晶和枝晶间组织构成,冷喷涂辅助感应重熔合成Fe0.5CrMnAlCu高熵合金涂层的相结构为单一的BCC 结构,其组织形貌由枝晶和枝晶间组织构成。由于感应重熔合成Fe0.5CrMnAlCu高熵合金涂层较电弧熔炼制备的高熵合金有更大的晶粒尺寸,同时涂层的原子尺寸差δ大于合金的原子尺寸差,这导致感应重熔合成Fe0.5CrMnAlCu高熵合金涂层的硬度是真空电弧熔炼高熵合金的1.37倍,其磨损率比真空电弧熔炼制备的高熵合金磨损率降低18%。真空电弧熔炼与冷喷涂辅助感应重熔制备Fe0.5CrMnAlCu高熵合金及涂层的磨损机制主要是粘着磨损、磨粒磨损。 相似文献
6.
混粉工艺对激光熔覆WC/Ni60B涂层组织硬度的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
激光熔覆技术通过高功率激光熔化涂层材料及基体表层,可在普通金属材料表面获得与基体皇冶金结合的表面涂层,从而显著改善基体材料的耐磨、耐蚀、耐热及抗氧化等性能,成为激光表面改性研究和发展的热点。为提高熔覆层的性能,通常考虑利用激光熔覆制备金属基复合陶瓷涂层。大多数学者重点研究了金属基体材料的选择对涂层熔覆性能的影响;激光工艺参数对涂层组织性能的影响;以及陶瓷颗粒的种类、形状、大小对涂层性能的影响。而由于金属基体合金粉末的密度与陶瓷颗粒的密度相差很大,无论是用激光送粉法还是用预制涂崖都很难制备出组织均匀的涂层。 相似文献
7.
对离心SHS涂层进行了实验研究 ,分析了涂层的组织结构、界面结合机制及工艺因素对涂层性能的影响。 相似文献
8.
9.
电沉积Ni-W-P-SiC复合材料的组织及结构 总被引:4,自引:0,他引:4
X—射线衍射仪测定表明,当Ni—W—P—SiC复合镀层中的磷含量大于8wt%时,镀层在镀态时呈非晶态结构;α—SiC微粒的存在并不影响复合镀层的结构,也不参与结构的转变。热处理温度对Ni—W—P—SiC复合镀层的组织结构有一定的影响,当温度升到300~400℃时,产生Ni3P粒子,起到沉淀硬化作用,因此,复合镀层的硬度最高;若继续升高温度,Ni3P粒子长大,然后集聚并粗化,导致镀层软化,硬度下降。扫描电镜证明,α—SiC微粒在复合镀层中的分布较均匀。添加剂的加入,有利于提高复合镀层的晶化温度。 相似文献
10.
以Ni60合金为原料,采用金属熔丝熔融成型方法制备Ni60工件,研究了打印参数(重叠率、挤出比、分层厚度)以及烧结参数(保温时间)对制备Ni60性能的影响。结果表明,打印参数重叠率15%、挤出比120%、分层厚度100 μm时,生坯相对密度92.6%;在烧结过程中坯体保温时间越长,试样越致密,保温时间180 min时,相对密度即致密度达到95.68%;但保温时间过长,铬碳化物和铬硼化物等硬质相析出数量更多,晶粒组织更粗大,硬度反而下降。 相似文献
11.
采用透射电镜研究快速凝固Al-Cr-Zr-X(X=Ti,N,Fe,0)合金的急冷态和各种退火态组织。结果表明,在急冷态时,Al-Cr-Zr-X(X=Ti,Nb)组织为α-Al固溶体,而Al-Cr-Zr-X(X=Fe,0)组织为α-Al固溶体加Al13Cr2相,在300-400℃退火时,Al-Cr-Zr-X(X=Ti,Nb,Fe)中有亚稳L12-Al3Zr相和A13C2相从过饱和α-Al固溶体中析出;随着温度进一步升高,亚稳相L12-Al3Zr转变为稳定相DO23-Al3Zr。由此可见,Al-Cr-Zr-X(X=Ti,Nb,Fe)合金适用于300-400℃温度范围。 相似文献
12.
锌铝合金热镀层合金层生长影响因素的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了获得具有适当合金层厚度的锌铝合金镀层 ,本文采用三因子二次回归正交试验方法 ,对影响锌铝合金镀层整体耐腐蚀性能的合金层生长问题进行了研究 ,获得了合金层生长的数学模型 ,并对合金层的生成厚度与各影响因素的关系进行了探讨。分析了热浸镀锌铝合金的硅元素添加量、浸镀温度和浸镀时间对合金层生长厚度的影响。结果表明 :在实验研究范围内 ,随硅元素含量的增加 ,合金层厚度降低 ;随浸镀温度的升高 ,合金层厚度呈直线增加 ;随浸镀时间的延长 ,合金层厚度呈抛物线规律变化 相似文献
13.
14.
15.
单体液压支柱活柱感应重熔的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过显微分析探讨了活柱感应重溶的热过程特点,并通过理论模型分析了温度场分布特片及其影响因素。分析表明,热过程中温度场的不均衡性导致层状结构,而高温区数量与位置同明显地确定于涂层材料本身。在无限大平板模型下求得功率密度函数近似解,认为频率与材料电阻率及磁导率是影响温度分布规律的主要因素,它们可用a参量缩合表征。 相似文献
16.
采用粉末冶金技术制备了一种低膨胀高导热支撑材料(简称DG合金),研究了烧结工艺对合金组织和性能的影响。结果表明,随烧结温度的升高和烧结时间的延长,材料抗拉性能增强,电导性能下降,100℃时的热膨胀系数降低。合金性能的变化与烧结过程中组元的自扩散和互扩散密切相关。 相似文献
17.
本文运用电磁场基本理论,在一些合理假定的基础上,建立起双边型短初级直线感应电动机的物理模型,经过较为详细的论证,得到了沿横向的准一维气隙磁场的分布规律。进而又推导出直线感应电动机横向边缘效应两组等效系数公式(电流密度系数KJ、电阻率系数Kρ、有功功率系数KP、无功功率系数KO),为直线感应电动机的设计计算提供了较为简捷、准确的计算横向边缘效应的方法。 相似文献
18.
镁合金正交优化阳极氧化膜耐蚀性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用正交设计,获得优化的AZ91D镁合金阳极氧化膜。通过SEM、XRD、极化曲线和浸泡试验方法分别研究了AZ91D镁合金阳极氧化膜的表面形貌、结构和成分,以及膜的耐蚀性。结果表明:镁合金阳极氧化膜具有多孔结构,孔径较小且分布均匀;阳极氧化膜主要由MgF2和Al2SiO5组成;阳极氧化膜击穿电位与腐蚀电位的差值ΔE值高达980mV;35℃下,在3 5%NaCl中性溶液中经48h浸泡,阳极氧化膜未出现明显的腐蚀痕迹。 相似文献