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位于淮南矿区石盒子组底部的高岭石泥岩分布稳定,特征明显.借助X射线衍射分析手段,发现了矿石以高岭石、石英为主,含少量的蒙脱石、伊利石和菱铁矿;利用化学分析定量研究了矿石的化学组成,确定了该岩石为一高岭石含量较高的高岭土矿床. 相似文献
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位于淮南矿区石盒子组底部的高岭石泥岩分布稳定,特征明显。借助 X射线衍射分析手段,发现了矿石以高岭石、石英为主,含少量的蒙脱石、伊利石和菱铁矿;利用化学分析定量研究了矿石的化学组成,确定了该岩石为一高岭石含量较高的高岭土矿床。 相似文献
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利用X射线衍射法等技术手段,对定远县膨胀土的矿物组成和自由膨胀率等特征进行了试验研究。结果表明:该县膨胀土属于弱膨胀潜势土,粘土矿物成分以高岭石、伊利石为主,膨胀土膨胀潜势地区差异较大,自由膨胀率与蒙脱石含量、塑性指数及液限均有一定相关性。最后针对已建和拟建工程,分别提出了膨胀土防治建议。 相似文献
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高岭土高温物相转变的微区动态实验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
以广西合浦谭屋、虎岭两地高岭土为实验初始物质,由化学分析、X-ray粉晶衍射、扫描电子显微镜分别说明了其化学成分、物相及组合、晶体形貌以及晶体结构特征,在此基础上进行了高岭土物相转变的微区动态衍射,结果表明:谭屋高岭土偏高岭石出现在600℃左右,莫来石出现在950℃;虎岭高岭土偏高岭石出现在550℃,莫来石出现在1000℃,这一明显差别,指示了伊利石影响了高岭土物相转变温度. 相似文献
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本文研究了从崇阳石煤中提取的含钒伊利石在氧化焙烧和氯化钠焙烧过程中的结构变化、钒的转化和价态分布;研究了氯化钠焙烧中相反应温度及其它与钒转化浸出率的有关因素。研究表明,含钒石煤氯化钠焙烧的物相反应属于氧化-交换反应,反应结果是含钒伊利石相消失,钾钠长石相和可溶性钒酸盐形成。在实验条件下,相反应始于620℃左右,770℃时相转化基本完全。相转化程度与焙烧温度、试样中游离SiO_2含量、氯化钠加入量以及试样粒度、试样与添加剂混合均匀程度等有关。要得到较高的钒转化浸出率,不但要求相转化完全,而且要求适宜的焙烧温度。只有在适中的焙烧温度下,伊利石结构中的钒才能充分地分离出来,生成可溶性钒酸盐。 相似文献
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铁酸锌的还原分解和其中锗的行为研究 总被引:3,自引:0,他引:3
在湿法炼锌中生成难溶性的铁酸锌是锌、锗浸出率低的原因。采用还原沸腾焙烧锌焙砂的工艺可有效地把铁酸锌还原分解成可溶性的产物,赋存其中的锗也将大部分溶出。本文研究了锌焙砂的物相组成,对铁酸锌还原过程的热力学、动力学进行了分析和研究。从而确定了铁酸锌还原分解的工艺条件并查明锗在工艺中的行为。在800—860℃,CO 8—12%的条件下对锌焙砂还原焙烧20—40min使锌浸出率从87%提高到98.5%,锗浸出率从47%提高到85—90%。研究证实了还原分解铁酸锌工艺的可行性。 相似文献
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煤泥颗粒表面水化是煤泥脱水困难的重要因素之一,通过弱化煤泥颗粒表面水化膜促进煤泥高效脱水是一种新的技术方法。为掌握基于弱化水化膜促进煤泥脱水机理,采用密度泛函理论方法模拟了不同长链烷基季铵阳离子(表面活性剂)在煤泥水主要矿物颗粒表面的吸附,通过对吸附构型、Mulliken键布局及电荷的分析,研究了水及药剂在高岭石(001)面、α-石英(001)面和蒙脱石(001)面的吸附机理;通过开展煤泥脱水试验和接触角测试,探讨长链烷基季铵盐药剂对煤泥水分和表面润湿性的影响规律。结果表明,水分子在不同种类矿物(001)面的吸附稳定性顺序为石英>高岭石>蒙脱石,石英对煤泥脱水影响大于高岭石和蒙脱石;长链烷基季铵盐药剂在矿物表面的吸附稳定性明显高于水分子,说明药剂与水分子的竞争吸附作用顺序是蒙脱石>石英>高岭石;长链烷基季铵盐与几种矿物(001)表面吸附均是以静电引力为主,弱氢键为辅。随着长链烷基季铵盐药剂用量的增加,煤泥滤饼水分先减少后增加,当药剂用量为500 g/t效果最好,水分降低2.25%以上;随着药剂用量和链长的增加煤泥表面疏水性显著增加。控制药剂用量是实现高效煤泥脱水的技术关键,添加适量的表面活性剂有利于弱化矿物表面的水化膜,过量长链烷基季铵盐阻碍煤泥脱水。 相似文献
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本文详细推导了溶液采矿中各参数间的数学关系及数学模型,从理论上分析了矿石中金属浸出的原理及过程,着重介绍了细菌原地浸出技术,并通过细菌浸出采矿在废弃地下铜矿的应用实例,讨论了细菌浸出和与细菌浸出采矿有关的问题。 相似文献
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针对酸法地浸采铀工艺特点,从采区不同溶浸阶段、满足铀矿石浸出要求、围岩成分及矿层堵塞等方面讨论了浸出剂酸度控制的影响因素及酸耗的主要来源,探讨了浸出剂酸度的控制方法。结果表明:酸法地浸中,酸耗的主要来源为方解石、铁氧化物、硫化物、绿泥石等非铀矿物,应优先考虑低酸浸出,并在不同浸出阶段适当调减浸出剂酸浓度,以满足浸出液中剩余硫酸浓度为0.5~2.0g/L较为合适。511矿床实际应用中,溶浸期浸出剂酸度为5g/L左右、溶浸末期为2~3g/L可满足生产需求。 相似文献
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