大型管磨机筒体和端盖有限元计算及优化

１模型的建立、载荷处理及边界条件的简化 １ ．１模型的建立 磨机实际的结构是比较复杂的,筒体和端盖上有许多的螺孔和台阶,内壁上有一层由螺栓固定在筒体上的衬板。计算模型选取时,暂不考虑厚度变化和圆孔对磨机强度的影响,而将其当作一个比较规则的无孔壳体。端盖与筒体之间认为是固支的,这样整个磨机可以当作一个整体来考虑。 １．２载荷处理 磨机在实际运转过程中承受的载荷是多种的,而且大多数是非对称的。对于端盖、中空轴、筒体、衬板、隔仓板和进料中空轴内机件的重量以及其绕轴线旋转而产生的惯性力,经过计算都可以等效地…     

刮板输送机机尾滚筒的改进

刮板输送机机尾滚筒作为回转部件 ,其损坏原因多数是使用不当和缺油。轴承损坏后 ,失去旋转能力 ,进而造成整体报废 ,由于结构上的原因 ,没有可重复使用的部分。为此 ,我们对刮板输送机的尾滚筒进行了改进。改进后的尾滚筒与旧的尾滚筒相比 ,有如下几个特点 :①尾滚筒分中间筒体、链槽部件和端盖三部分 ,中间筒体和链槽部件用４只Ｍ１０螺栓连接。为防止漏油 ,在中间筒体伸入链槽部件内孔的部位设计两道油槽。端盖用８只Ｍ１０螺栓固定在链槽部件上 ,用止口定位并增加其强度。中间筒体伸入链槽部件内孔４２．５ｍｍ ,这样 ,走链时基本上磨损…     

保证磨机筒体制造质量的措施

磨机的简体形大体重，制造难度大，如何保证筒体制造质量，是关系到磨机在今后的使用中能否正常工作的关键。我公司在长期制造磨机的实践中，积累了一些经验，下面逐一进行介绍。1筒体与端盖联接处坡口形式的选择目前磨机的简体与端盖的联接形式主要有两种，如图1、2。经有限元分析和实践证明，磨机筒体最大应力处不在筒体的中部，而是在筒体与端盖的焊接处，筒体发生裂断大多也在此部位的焊缝处或附近。如鲁南水泥厂的φ3．8×12m水泥磨就是这样，如图3所示。因此该部位焊缝质量的好坏和焊缝坡口形式选择的是否合理都直接关系到磨机的质量…     

球磨机中空轴和筒体端盖联接螺栓断裂原因与解决方法

0　引言1 8× 6 5m。2 2× 6 5m球磨机常遇到中空轴和筒体端盖联结螺栓断裂现象 ,这种故障修理非常不便。近年来 ,笔者通过多年实践 ,对断螺栓问题进行了深入细致的调查研究 ,现分述如下 :1　螺栓断裂的主要原因1 1　螺母压紧力衰减螺母压紧力衰减致使螺栓松动 ,进而螺母自锁性全部丧失。有的磨机在运转过程中 ,螺母竟掉到地上。螺母压紧力衰减的原因主要有 :(1)螺纹配合间隙过大 ,自锁性能差 ;(2 )螺距太大 ,自锁性能差 ;(3)螺纹粗糙度差 ,受力后牙扣之间挤压增大了螺纹中径配合间隙而使螺母向后退移 ;(4 )筒体端盖内表面为不加工表…     

浅谈城门山铜矿自磨机升级改造

针对城门山铜矿选矿厂φ5.5 m×1.8 m自磨机设备运行状况,分析了设备筒体、端盖磨损情况及存在的缺陷,对自磨机筒体部、传动部及主轴承润滑系统进行设计优化,取得了较好的应用效果。     

MBG2745机制砂棒磨机结构分析#br#

利用有限元软件ANSYS Workbench 17.0，对MBG2745机制砂棒磨机回转体的筒体与端盖结构在物料作用下进行了应力应变分析。有限元分析表明，棒磨机端盖应力最大处为环带处，该处出现应力集中现象，筒体应力最大处为法兰焊缝处。端盖的最大应力为35.449 MPa，筒体的最大应力为29.605 MPa，均满足强度要求。     

φ5×6.4m型球磨机筒体焊缝裂纹产生原因初探

从理论分析并结合实际观察结果入手,对筒体设计载荷和焊缝强度问题进行了初步探讨。认为筒体内积存的大量矿浆、矿石和钢球凝结成的硬的大板块在起动时会对筒体产生很大的抛落冲击力（此为在筒体结构强度设计计算中未予考虑）。这是筒体端都焊缝裂发产生的主要因素。最后还简单说明防止筒体端部焊缝裂纹产生的几项可行的实际措施。     

球磨机格子板螺栓的拆除与安装

我矿球磨机为φ2.7×3.6m格子型球磨机。格子板共24块,沿球磨机排料端盖上的槽板分两层圆周均匀分布,相邻格子板间以压条用48-M36的螺栓紧固在端盖上。在大修球磨机的过程中,格子板螺栓的拆除比较困难,便成了大修球磨机的主要任务。经过实践和不断摸索,我们找到了拆除格子板螺栓的实用方法,并在磨机大修中成功运用,现介绍如下。首先将筒体衬板拆除并清理出来,然后去掉48条固定格子板螺栓的螺帽母、凹型垫片及橡胶垫。用慢速驱动装置进行盘车。用大锤拆除比较容易去掉的内圈和外圈同一压条上的两条螺栓,将压条撬出,同时去掉内圈和外圈格子板…     

球磨机端盖的革新

球磨机端盖的革新１球磨机端盖缺陷球磨机主要部分是筒体，两端装有端盖，端盖中央装有空心轴。球磨机筒体及端盖里面都镶有衬板，保护简体和端盖不被磨损。球磨机简体有衬板紧贴着，矿石不能与筒体直接产生摩擦，所以球磨机筒体的使用寿命比较长。而端盖使用的是格子衬板...     

球磨机排矿端检修新方法

球磨机排矿端检修新方法格子型球磨机排矿端分为８个扇形排矿室，扇形室内有两块簸箕板。由于磨损作用，排矿室、排矿端盖要进行定期检查、检修，更换其中水泥和大小簸箕板。按常规必须先将排矿端盖和筒体拆开，检修顺序是：拆除大齿轮，拆除端盖，拆除报废簸箕板，清除水...     

磨机筒体部同轴度的调整方法

<正>球磨机的回转体由进料端盖、筒体、出料端盖等3大基本零件,通过直径基本尺寸相等的各自圆柱形止口法兰盘相互对接,并由螺栓连接装配而成。球磨机同轴度指这3大基本零件装配后所形成的回转体部件的同轴度。如果1台球磨机的同轴度公差严重超差,会造成球磨机主轴瓦发热,甚至很快烧损主轴承巴氏合金瓦面,造成相连接的密封件密封不严,大小齿轮啮合不佳,齿轮传动噪声大、磨损快,并产生强烈振动,缩短使用寿命。本文将论述球磨机     

大型管磨筒体的有限元法计算和分析

以φ3．5×11m水泥磨筒体为例，介绍了用有限元法计算的过程，并对其计算结果进行了简要分析，得出了若干不同的结论。进而对人孔加强板、筒体、端盖等零件的几何参数提出了自己的取值建议     

实验室型磨机排矿端拉紧装置的简易维修

<正> XMQ-67型Φ240×90锥形球磨机,其锥形筒体由左,右两半外壳与大皮带轮用螺钉联为一体。筒体的右侧为给矿端,左侧为排矿端,排矿端的拉紧螺栓是通过螺栓衬套固定,联接特别垫圈拉紧塞子,封住排矿口。但是,在实际使用中,拉紧螺栓与螺栓衬套之间经常发生滑丝,只得停机修理。     

φ2.4×13m生料磨机裂纹补强后的热处理

<正> 目前,我国建材行业水泥生产系统中的关键设备生料磨,在运转过程中,多发生磨头联接螺栓被切断现象,同时磨头、空心轴、端盖、简体多次发生裂纹。我厂φ2.4×3m生料磨最严重一次空心轴裂纹32条,筒体裂纹总长6.7m,其中环形裂纹5.8m,造成20万吨的水泥生产系统被迫停产,使水泥减产660t,产值损失达7.2万元。     

大型磨机关键件的加工

介绍了5．5×8．5m大型球磨机的端盖、筒体和轴承座的加工工艺。     

大型管磨机筒体加工关键技术研究

对大型管磨机筒体从结构、加工工艺方案、工装设计进行了分析,通过φ4.6×8.5+3.5m烘干中卸磨加工实例,对关键工装筒体联接装置进行了受力分析,对危险截面联接螺栓的强度进行了校核计算。     

外商委托加工磨机制造实践一例

福斯特惠勒公司是我公司进出口贸易的重要合作伙伴之一，我公司与福斯特惠勒公司签订了12台套磨机筒体，进、出料端盖，大、小齿轮制造合同。福斯特惠勒公司的磨机简体，进、出料端盖的结构形式与我公司以往所承制的磨机不同：要求简体与进、出料端盖组装后整体加工，并且简体与进、出料端盖的联接采用径向异型螺栓联接，这在我们以往制造的磨机中从未遇到过。     

采煤机牵引部电动机筒返修的措施

简要介绍了某滚筒采煤机牵引部壳体铸造后电动机筒部位因筒体偏置及筒体直径过大导致机加工后仍有大面积黑皮,影响电动机在矿井下安装和使用的问题。提出了沿筒体圆周方向均布焊接板条、筒体圆周面整体堆焊焊材、筒体镗孔后镶套三种返修方案。根据焊接工艺控制及筒体结构等的可行性分析,最终确定了筒体镗孔后镶套的返修方案,顺利地解决了铸造后电动机筒的缺陷,并节约了返修成本。     

高压电路开关屏蔽筒体法兰的可靠性分析

针对某种煤矿供电高压电路开关屏蔽筒体联接中,螺栓预紧力对筒体法兰的强度影响进行研究;利用有限元分析软件ANSYS,建立筒体法兰的有限元计算模型,采用预紧力单元研究螺栓预紧力对筒体法兰的影响;提取整体结构及螺栓上的应力应变分布图,并根据实际受载工况的随机性,以最大位移和最大应力作为研究指标,进行可靠性分析,为筒体法兰进一步合理的结构设计提供必要的理论指导。     

φ1.7×2.5m煤磨改造体会

河北某水泥厂通过对φ2.5m回转窑系统的改造,使熟料产量大幅提高,原有的φ1.7×2.5m煤磨系统却因还维1.出料端盖2.大齿圈3.筒体4.衬板5.法兰6.进料端盖图1持原来3.5t/h左右的产量而造成了煤粉量供应不足的现象,为此我们同该水泥厂对其进行了改造,并且利用原有的厂房,以较短的施工周期完成了该项目,使煤粉产量提高到4.5t/h左右,达到了预期目标。下面将改造过程作一介绍。1原煤磨的工艺参数和结构原有φ1.7×2.5m煤磨的筒体简图1,工艺参数如表1。2改造方案及实施(1)磨机改造思路通过分析,磨机端盖是整体铸造结构,强度较大,原结构中,筒体法兰和…