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相似文献
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1.
ZA27合金超塑性及添加Mn和Ni的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用恒定拉伸速率等温拉伸法研究B-Ti复合变质ZA27合金的超塑性及添加Mn和Ni的影响。借助SEM与XRD探讨Mn和Ni提高合金高温力学性能的机制。结果表明,220-280℃,拉伸机横梁移动速率1~100mm/min条件下,合金具有超塑性,最佳变形条件下,延伸率达750%。Mn和Ni质量分数均各以0.5%为宜。加入Mn和Ni,合金高温强度提高,250℃,v=100mm/min时的超塑性拉伸流变应力提高50%,而延伸率并未下降。  相似文献   

2.
利用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)及拉伸实验机研究了挤压温度对AZ61镁合金微观组织和力学性能的影响.结果表明,挤压变形后AZ61镁合金发生了动态再结晶,合金晶粒得到明显细化.当挤压温度从370℃提高到400℃时,合金晶粒长大,抗拉强度和屈服强度均呈明显的下降趋势,而伸长率则变化不明显.当挤压比为32,挤压温度为370℃时,合金的力学性能优良,组织细化均匀,此时合金的抗拉强度为320.2MPa,屈服强度为236.8MPa,伸长率为15.4%.  相似文献   

3.
碳纳米管/环氧树脂复合材料力学性能的研究   总被引:3,自引:0,他引:3  
采用超声波分散及真空浇铸法制备了碳纳米管改性的环氧树脂复合材料,使用扫描电镜、透射电镜、万能材料拉伸仪等仪器对复合材料的组织结构和性能进行了测试和表征。研究了碳纳米管的加入量与分散程度对复合材料的拉伸强度、拉伸模量、断裂伸长率的影响。实验结果表明,碳纳米管加入量大约在1.75%以下时,碳纳米管可能在基体中分散均匀,没有明显的团聚,复合材料的强度得到提高。但是随着碳纳米管含量的继续增加,碳纳米管可能趋于团聚,在基体中的分散变得不均匀,反而会使复合材料的强度下降。纳米碳管含量为0.75%时,复合材料的拉伸强度提高了18.3%,拉伸模量提高了20.5%,断裂伸长率提高92.8%。  相似文献   

4.
研究了纯铝管挤压拉伸后旋压与挤压后旋压的硬度变化现象和规律,以及残余应力对硬度变化的影响。旋压变形率在30%左右时旋压件软化程度最大。要在铝管旋压中有效地提高工件的材料硬度,选用挤压成形的管坯比选用挤压拉伸成形的管坯效果更好,350℃保温2h的热处理工艺可以消除管坯拉伸残余应力,其旋压的硬度效果与挤压后旋压的硬度效果基本相同。  相似文献   

5.
《煤矿机械》2016,(8):97-98
将ZGMn13加热至1 050℃保温不同时间后进行水韧处理,再在150℃回火40 min、60 min、80 min和100 min,然后测定了各试样的硬度及冲击韧性,并结合显微组织的观察,研究了水韧处理保温时间及回火时间对ZGMn13组织性能的影响。结果表明:经过1 050℃水韧处理后,ZGMn13的组织为奥氏体基体及少量的马氏体和碳化物,适量的马氏体和碳化物能够显著提高钢的硬度,而奥氏体基体则保证高的塑性,因此能够获得较高的冲击韧性;水韧保温时间过长时,虽然有利于碳化物的溶解,但奥氏体稳定性上升,组织中马氏体和碳化物减少,使得钢的硬度降低,且奥氏体晶粒粗化,导致其冲击韧性降低。长时间回火后,水韧处理时获得的马氏体充分分解,虽然能够提高钢的冲击韧性,但会导致其硬度降低。  相似文献   

6.
LD5铝合金超塑性变形的力学特征   总被引:1,自引:0,他引:1  
李健  韩建业 《有色金属》2006,58(3):20-22
研究LD5棒材超塑性变形工艺参数与力学性能的关系。结果表明,LD5铝合金棒材经过495℃×3h固溶、390℃×4.5h过时效+360℃自由镦拔的预处理后,当超塑性变形温度为455℃时,拉伸最佳的变形速率为3.35×10-3mm/s,最高伸长率为475%,相应的流动应力为17MPa。当超塑性变形温度为460℃时压缩最佳的变形速率为2×10-2mm/s,最大伸长率为598%,相应流动应力为21MPa。预处理方法是提高LD5铝合金塑性、降低变形抗力的高效、低成本方法。  相似文献   

7.
为了探究热处理温度对激光选区熔化(Selective laser melting,SLM)技术制备的CX不锈钢微观组织和性能的影响,在不同温度(430、480和530 ℃)下对激光3D打印CX不锈钢进行热处理,并采用XRF、XRD、SEM等方法对样品进行化学成分、组织及性能的分析。结果表明:在SLM打印过程中,导致粉末中Al元素烧损率达19.2%;热处理工艺不影响激光3D打印成型不锈钢的密度,热处理前后样品密度均为7.72 g?cm-3、致密度达到99%;随着热处理温度升高,CX不锈钢的屈服强度和抗拉强度均有提高,当热处理工艺为480 ℃×10 h(炉冷)时,屈服强度为796.5 MPa、拉伸强度为1 301.5 MPa、硬度为45.2 HRC,相比较打印态,分别提高了60.3%、19.0%和21.4%;断裂伸长率则先提高后降低,经480 ℃×10 h(炉冷)处理后断裂伸长率为16.0%,相较于打印态,提高了12.9%。SEM结果显示,断口为解理断裂和韧窝形貌,属于脆性-韧性混合断裂模式。微观组织分析结果表明:热处理后试样显微组织中的细小树突结构逐渐消失,转而变为粗大的马氏体组织,并且伴随着少量奥氏体的出现;随着热处理温度升高,马氏体转变为边界清晰且粗大的板条状。经热处理后可获得致密度良好、综合力学性能优异的CX不锈钢,为CX不锈钢能运用到更多的应用场景中提供了参考。  相似文献   

8.
为了研究循环载荷频次与力学行为之间的关系,通过试验对比了单轴拉伸与不同循环载荷次数下退火态TA2的力学性能。结果表明:在循环载荷20次范围内,TA2/M断后伸长率会随循环载荷次数的增多而增大;随着载荷的不断循环,材料晶粒位错密度逐渐增加、几何必要位错得到不断积累,使得TA2/M塑性变形阶段的拉伸应力出现缓慢上升;同时,由于塑性变形阶段加工硬化率的急剧下降,在颈缩阶段背应力和有效应力均呈现下降趋势。  相似文献   

9.
Inconel718合金喷丸后分别在700℃和740℃进行时效处理,采用应力分析仪研究喷丸层的应力分布及应力松弛规律,并通过X射线衍射(XRD)定量分析喷丸层及基体中,相的析出动力学。喷丸处理在Inconel718合金表层形成残余压应力场,表面压应力约为-530MPa,最大压应力距表面约为0.1mm,约-620MPa。喷丸后的时效过程中,表面残余压应力逐渐发生松弛。应力松弛的动力学过程满足Zener-Wert-Avrami关系。700℃和740℃时效时,Inconel718合金喷丸层及基体中,相的析出动力学过程明显不同,喷丸处理促进了γ“相的析出。  相似文献   

10.
采用光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)和万能试验机等仪器对铸态以及退火条件下Ti_(49)Ni_(51)形状记忆合金的微观组织和力学性能进行了研究。结果表明,合金随着退火温度的升高,晶粒逐渐由纤维状向等轴状过渡,晶粒变得粗大。XRD分析发现,对于铸态合金,在非晶态弥散衍射峰基础上呈现出Ti Ni晶体相衍射峰;样品在723 K和773 K退火,非晶态弥散衍射峰消失,XRD谱图上显示出现Ti Ni晶体相的衍射峰。Ti_(49)Ni_(51)合金在723 K和773 K温度下热处理30 min后进行压缩试验的结果表明,723 K热处理试样在加载过程中母相奥氏体朝马氏体起始转变应力σAs大于773 K热处理试样的母相奥氏体朝马氏体起始转变应力;然而,前者母相奥氏体朝马氏体完成转变应力σAf小于后者母相奥氏体朝马氏体完成转变应力;另外,在卸载试验中,前者的残余应变小于后者的残余应变。  相似文献   

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