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由膨润土酸解渣制取水玻璃的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
作者在用X-射线衍射法对膨润土酸解渣进行了分析的基础上,探讨了用它制取水玻璃的可行性,结果表明,酸解渣中的主要成份为活性SiO2,易与碱溶液反应;碱浸液中加入少一水玻璃,可使酸解渣中活性SiO2的浸出速率及浸出率有明显提高,在最佳工艺条件下,在活性SiO2的浸出率在97%以上,制得的水玻璃质量符合国家标准。 相似文献
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某低品位难选离析铜矿的加压氨浸 总被引:2,自引:0,他引:2
用加压氨浸的方法 ,对某低品位难选离析铜矿进行了浸出研究。在最佳条件下 ,铜的浸出率可达 97%以上。如采用三级逆流浸出 ,既可使铜的浸出率达到 97%以上 ,又可使浸出液中铜的质量浓度达 4 0 g/ L以上 ,有利于下步处理 相似文献
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目前,稀土矿浸出研究仅针对稀土浸出过程中抑杂浸出或抑制黏土矿物膨胀的某一方面。为综合考虑稀土浸出过程中高效抑铝和抑制黏土矿物膨胀的协同作用,采用氯化铵分别与不同浓度的乙酸铵、酒石
酸铵、柠檬酸铵3种羧酸铵盐助浸剂组成复配溶液,通过柱浸方法回收风化壳淋积型稀土矿,从而实现在保证稀土浸出率的情况下,达到有效降低浸出液中杂质铝含量的目的,同时得到黏土矿物的最佳抑膨条件。选用
0.2 mol/L氯化铵分别与3种羧酸铵盐助浸剂复配,探讨了助浸剂浓度、浸出温度及浸出液pH对风化壳淋积型稀土矿浸出过程以及对黏土矿物膨胀性能的影响。结果表明,3种羧酸铵盐助浸剂的最佳添加浓度为:0.04
mol/L乙酸铵、0.07 mol/L酒石酸铵、0.005 mol/L柠檬酸铵,在最佳添加剂浓度下抑铝能力为:乙酸铵>柠檬酸铵>酒石酸铵,黏土矿物的膨胀率大小为:δ乙酸铵<δ酒石酸铵<δ柠檬酸铵。在常温下,0.2 mol/L
氯化铵与0.04 mol/L乙酸铵复配溶液作为浸取剂时抑铝和防膨效果最佳,在pH=4时,稀土浸出率为90.08%,铝浸出率为26.37%,黏土矿物膨胀率为2.705%。 相似文献
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高海拔土状氧化铜矿湿法处理工艺研究及生产实践 总被引:1,自引:0,他引:1
针对土状氧化铜细泥含量高,氧化铜与铁矿物及其它脉石结合率高,难以直接堆浸的特点,开展了氧化铜矿水洗分级-粗粒柱浸-细粒搅浸湿法处理工艺试验,考察了酸度、浸出时间等条件参数对铜浸出率的影响,确定了柱浸、搅浸最佳工艺条件。结果表明,小型柱浸试验时,控制浸出液pH值为1.5~1.7,浸出时间为65 d,铜浸出率达到65.05%,为扩大柱浸试验提供了技术依据。柱浸扩大连续试验取得铜浸出率69.62%、吨铜酸耗14.82 t的较好技术指标;搅浸的最佳工艺为:搅拌速度60 r/min,酸矿比12%,浸出时间120 min,温度60℃,浸出液pH值为1.5~1.7,在最佳工艺条件下,铜浸出率达65.29%,吨铜酸耗10.87 t。目前该湿法处理工艺已成功应用于工业生产实践,堆浸生产电积铜1 500 t,浸出率64%;搅浸生产电积铜350 t,浸出率65%。 相似文献
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膨润土循环活化酸浸生产工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
作者对膨润土采用活化酸浸工艺,研究了浸出液中初始铝含量对酸浸工艺的影响,提出了循环活化酸浸工艺新流程,并以铵明矾形式顺收酸浸母液及洗液中的铝,铝回收率达90%以上,回收铝后的滤液可返回酸浸;与不循环工艺流程相比,可节省酸量30% ̄35%,且无环境污染问题。 相似文献
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刚果(金)复杂铜钴合金两段浸出工艺研究 总被引:3,自引:2,他引:1
采用一段直接酸浸出-二段氧化酸浸工艺从复杂铜钴合金中浸出钴、铜、铁,考察了浸出工艺条件对铜、钴、铁浸出率的影响。结果表明,一段最佳浸出工艺条件为:液固比10∶1,温度85 ℃,硫酸初始浓度1.8 mol/L,搅拌转速 300 r/min,浸出时间2 h;二段最佳浸出工艺条件为:液固比10∶1,温度90 ℃,硫酸初始浓度4.0 mol/L,搅拌转速350 r/min,氯酸钠用量20%,浸出时间6 h。在此条件下,钴、铜、铁的总浸出率达96.99%、99.56%和98.16%。 相似文献
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针对酸法地浸采铀工艺特点,从采区不同溶浸阶段、满足铀矿石浸出要求、围岩成分及矿层堵塞等方面讨论了浸出剂酸度控制的影响因素及酸耗的主要来源,探讨了浸出剂酸度的控制方法。结果表明:酸法地浸中,酸耗的主要来源为方解石、铁氧化物、硫化物、绿泥石等非铀矿物,应优先考虑低酸浸出,并在不同浸出阶段适当调减浸出剂酸浓度,以满足浸出液中剩余硫酸浓度为0.5~2.0g/L较为合适。511矿床实际应用中,溶浸期浸出剂酸度为5g/L左右、溶浸末期为2~3g/L可满足生产需求。 相似文献
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