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通过吸附实验,研究了经冷冻干燥-加热处理(变温处理)的凹凸棒石黏土对Cu2+的吸附动力学和热力学特性.结果表明,在298K下,变温处理后的凹凸棒石黏土吸附Cu2+符合拟二级动力学方程.当温度在298~318K之间时,吸附等温线更好地符合Langmuir方程,饱和吸附量为54.64~71.94 mg/g.热力学计算表明,摩尔吉布斯自由能变为-21.32~-26.82 kJ/mol,摩尔焓变为60.46 kJ/mol,摩尔熵变为273.77 J/(mol·K),表明变温处理后凹凸棒石黏土对Cu2+的吸附是自发吸热过程,以化学吸附为主. 相似文献
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利用工业废弃物钛白石膏作为吸附剂,研究了其对重金属Pb(II)的吸附特性。采用BET、XRD、SEM对钛白石膏进行了表征,研究了介质pH值、温度、接触时间、投加量以及离子强度对Pb(II)在钛白石膏上吸附特性的影响。结果表明,钛白石膏对Pb(II)的吸附速率较快,在70 min时就达到吸附平衡,去除率达到99.8%。升高温度和增大吸附剂的投加量,均有助于去除率的提高,表明该吸附过程为吸热反应,最适宜pH值为5.7左右。吸附动力学特征更符合准二级动力学模型,Langmuir等温模型可较好的拟合钛白石膏吸附Pb(II)的等温过程。 相似文献
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研究介质pH、温度、吸附时间、树脂量等因素对110*树脂吸附稀土金属铒离子的影响及吸附行为与机理.结果表明,110*树脂对铒(Ⅲ)的吸附在pH=5.70时最佳,静态饱和吸附容量为317mg·g-1(干树脂),用1.0~2.0mol/L的HCl作解吸剂可定量解吸.吸附过程服从Freundlich经验式,b值在2~10之间.吸附反应热力学函数△H=16.5kJ·mol-1,△S=58.7J·mol-1·K-1,△G=-1.00kJ·mol-1.表观吸附活化能Ea=31.3 kJ·mol-1,表观吸附速率常数k298=1.84×10-5s-1.树脂上C-OH中的H和C=O中的O与Er3+发生配位. 相似文献
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膨润土基壳聚糖吸附剂处理污水中Pb(Ⅱ)、Cd(Ⅱ) 总被引:1,自引:0,他引:1
以钠基膨润土为原料,用壳聚糖对其进行改性,制备出一种吸附效果好的膨润土基壳聚糖吸附剂(B-C-A),并探讨了废水pH值、吸附时间以及反应温度对废水中Pb(Ⅱ)、Cd(Ⅱ)的吸附效果影响。结果表明,在反应温度298 K下,当吸附剂投加量为6 g/L,Pb(Ⅱ)、Cd(Ⅱ)废液质量浓度均为50 mg/L,pH值为7,吸附时间为150 min,对水体中Pb(Ⅱ)、Cd(Ⅱ)的去除率分别为94.16%和85.63%。其中,pH值是影响吸附效果的重要因素,B-C-A吸附剂经再生、循环使用,其吸附性能降低较少,使用6次之后对Pb(Ⅱ)、Cd(Ⅱ)的去除率分别从96.46%,94.34%降低到91.53%,83.39%,仍有去除效果。 相似文献
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亚胺基二乙酸树脂 (D40 1 )对钆 (Ⅲ )的吸附在pH =5 .73时最佳。树脂静态饱和吸附容量为 1 81mg/g,用 2 .0mol/LHCl作解吸剂 ,解吸率为 99.5 % ,表观吸附速率常数 (k2 98) =2 .1 1× 1 0 -5s-1,表观吸附活化能(△Ea) =2 0 .9kJ/mol;等温吸附服从Freundlich经验式 ;吸附热力学函数△H0 =1 9.6kJ/mol;吸附机理表明D40 1功能基上的O、N与Gd3 发生配位键合 ,树脂功能基与钆 (Ⅲ )的配位物质的量之比为 3∶1。 相似文献
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用氧化铝对坡缕石黏土进行包覆改性,通过静态吸附实验研究了改性黏土吸附染料直接大红的特征。结果表明,改性坡缕石黏土对直接大红的吸附作用较原土明显提高,在吸附剂用量为2.0 g/L、振荡速度为150r/min、pH值近中性的条件下,吸附率达90%以上;吸附过程较好地符合准二级动力学模式,吸附等温线可由Langmuir方程描述,吸附焓ΔH为10.06 kJ/mol,吉布斯自由能ΔG<0,吸附是自发的吸热过程。 相似文献
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热酸处理凹凸棒石黏土对Pb2+吸附性能的研究 总被引:2,自引:1,他引:2
考察了吸附时间、加入量、粒径和溶液pH值等因素对凹凸棒石黏土(凹土)吸附Pb2 性能的影响。结果表明,除溶液pH值外,其它因素数值的增大,均可提高凹土对Pb2 的吸附率。随着热处理温度的升高,凹土对Pb2 的吸附率呈现先增大后减小的变化趋势;而随着酸处理浓度的增大,凹土对Pb2 的吸附率呈现先减小后增大的变化趋势。在Pb2 初始浓度为688mg/L、吸附液pH值为6.50、凹土粒径为200目、加入量为0.15g和吸附时间4h时,热处理温度300℃和酸处理浓度12mol/L时的凹土,对Pb2 的吸附率分别达到86.91%和84.52%。凹土样品经盐酸洗脱后可重复使用,重复使用性能依次为:浓盐酸处理土>300℃处理土>原土。 相似文献
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《非金属矿》2020,(3)
针对水体Cd(Ⅱ)污染问题,将电解锰渣(EMR)与方解石进行热改性制备复合吸附剂(F-EMR)。研究重金属溶液初始pH值、吸附时间和吸附温度等对吸附剂去除溶液中Cd(Ⅱ)的影响,并结合吸附动力学和等温吸附模型对其进行分析。结果表明:随着pH值的增大,复合吸附剂对于水溶液中Cd(Ⅱ)的吸附量呈先增加后略微降低的趋势,当Cd(Ⅱ)为450 mg/L时,Cd(Ⅱ)的最大吸附量可达435.69 mg/g。复合吸附剂对于Cd(Ⅱ)的吸附动力学符合准二级动力学模型,对Cd(Ⅱ)的等温吸附符合Langmuir吸附模型,在平衡状态下Cd(Ⅱ)的最大吸附容量为467.14 mg/g。电解锰渣-方解石复合吸附剂可作为吸附材料应用于重金属污染水体的治理,这一技术为电解锰渣的减量化处理提供了新思路,对硅酸盐矿冶废弃物的资源化利用也具有一定意义。 相似文献
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甲壳素对锌(Ⅱ)的吸附性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究用甲壳素吸附锌(Ⅱ)的过程。结果表明,对锌(Ⅱ)的吸附在pH=6.21时最佳,298K下静态饱和吸附容量为39.37mg/g.甲壳素。测得热力学参数分别为ΔH=7.52kJ.mol-1,ΔG=-13.15kJ.mol-1,ΔS=69.37 J.mol-1.K-1。等温吸附服从Freundlich和Langmuir经验式,表观活化能Ea=35.49 kJ/mol,表观吸附速率常数k298=2.76×10-4s-1。 相似文献
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研究介质pH、温度、吸附时间、树脂量等因素对110*树脂吸附稀土金属铒离子的影响及吸附行为与机理。结果表明,110*树脂对铒(Ⅲ)的吸附在pH=5.70时最佳,静态饱和吸附容量为317mg.g-1(干树脂),用1.0~2.0mol/L的HCl作解吸剂可定量解吸。吸附过程服从Freundlich经验式,b值在2~10之间。吸附反应热力学函数ΔH=16.5kJ.mol-1,ΔS=58.7J.mol-1.K-1,ΔG=-1.00kJ.mol-1。表观吸附活化能Ea=31.3 kJ.mol-1,表观吸附速率常数k298=1.84×10-5s-1。树脂上C-OH中的H和C=O中的O与Er3+发生配位。 相似文献
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为了明确硫化氢(H2S)在煤中吸附扩散的微观动力学机理,揭示不同温度、压力对煤吸附H2S分子吸附扩散特性的影响机制,基于巨正则蒙特卡罗(GCMC)、分子动力学(MD)和密度泛函理论(DFT)方法,利用Material Studio软件研究了温度在273.15~313.15 K、压力1~1 000 kPa时H2S在气肥煤大分子模型中的吸附扩散特征。结果表明:温度由273.15 K升至313.15 K时,H2S的饱和吸附量由38.34 mL/g降至31.85 mL/g,降低了16.93%,当压力为1 kPa时,温度对吸附量的影响最为敏感。温度为293.15 K时,压力由1 kPa升至1 000 kPa时,最可几相互作用能由-39.391 kJ/mol升至-34.301 kJ/mol,随着压力的增加,最可几相互作用能先快速增加,后缓慢增加。在吸附H2S过程中,H2S的等量吸附热在36.63~41.43 kJ/mol内,为物理吸附,等量吸附热随着吸附量的增加呈现出... 相似文献
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研究介质pH、温度、吸附时间、树脂量等因素对110*树脂吸附稀土金属铒离子的影响及吸附行为与机理.结果表明,110*树脂对铒(Ⅲ)的吸附在pH=5.70时最佳,静态饱和吸附容量为317mg·g-1(干树脂),用1.0~2.0mol/L的HCl作解吸剂可定量解吸.吸附过程服从Freundlich经验式,b值在2~10之间.吸附反应热力学函数△H=16.5kJ·mol-1,△S=58.7J·mol-1·K-1,△G=-1.00kJ·mol-1.表观吸附活化能Ea=31.3 kJ·mol-1,表观吸附速率常数k298=1.84×10-5s-1.树脂上C-OH中的H和C=O中的O与Er3+发生配位. 相似文献
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离子型稀土矿区土壤中高岭土对氨氮的吸附研究 总被引:1,自引:0,他引:1
我国南方离子型稀土矿区土壤氨氮污染严重,高岭土是矿区土壤的主要黏土成分之一。本文对高岭土黏土矿物与氨氮污染间的吸附特点及吸附动力学等进行了研究。结果表明:随着氨氮初始浓度、温度的升高,高岭土对氨氮的吸附量与吸附速率均提高;pH9.2时,高岭土对氨氮的吸附量随pH值增大而增大;pH9.2时,二者间的吸附量随pH值增大急剧降低;高岭土对氨氮的等温吸附符合Langmuir模型和Freundlich模型,吸附动力学符合准二级动力学方程;对于实际的我国南方的离子型稀土开采矿区,在矿区土壤的温度存在主要区间(298~310K)、pH值存在范围(3.0~6.0)内,随原地浸矿时温度、浸矿液浓度或pH值的升高,矿区土壤中氨氮的吸附残留量均会增大;可通过使用较低浓度的原地浸矿液、控制较低的土壤pH值和温度,加强对矿区污染土壤中氨氮的去除。 相似文献