基于并流沉淀法研究纳米氧化锌的表面改性

本研究在应用并流沉淀法成功制备纳米氧化锌的基础上,利用超声波和微波技术研究纳米氧化锌的表面改性。通过表面改性剂种类的选择及分散介质、改性时间和温度、超声时间和功率等的试验研究,确定了表面改性纳米氧化锌制备的工艺条件。用XRD、SEM和IR对产品纳米氧化锌的形貌、粒度进行表征。结果表明所制取的纳米氧化锌呈类球形,其表面成功包覆了有机物。     

纳米氧化镁粉体表面改性

在相同工艺条件下,用硬脂酸钠、月硅酸钠、油酸钠和十二烷基苯磺酸钠4种改性剂分别对纳米氧化镁进行表面改性,以月硅酸钠的改性效果最好。对以月硅酸钠作改性剂进行工艺条件的研究,用活化指数评价改性效果。最佳工艺条件为:改性剂用量为15%(质量分数)、改性时间60min,改性温度40℃,改性pH值为6。经透射电镜和红外光谱测试,以月硅酸钠改性后的纳米氧化镁粒径变化不大,具有疏水亲油性,可以改善纳米氧化镁与有机物的配伍性能。     

纳米氧化锌的修饰及表征

采用铝酸酯偶联剂对纳米氧化锌进行表面改性,通过对偶联剂用量,反应温度,反应时间的平行试验确定最优改性条件。用亲油化度和吸水率表征改性效果。实验结果表明:最佳改性条件是铝酸酯用量为1%,反应温度为110℃,反应时间为30min,亲油化度可达到82.23%,而吸水率为3.24%。TEM表征,改性后粉体基本上消除团聚,达到单个粒子的分散。     

硅烷偶联剂改性纳米高岭土的研究

采用硅烷偶联剂对纳米高岭土进行表面改性,研究了改性刑用量、改性时间、改性温度等因素对改性效果的影响,并采用沉降体积、IR、XPS等手段研究了改性效果以及改性剂与高岭土之间的相互作用.结果表明,改性的最佳实验务件为:改性剂用量为1%～2%,改性温度为90℃;纳米高岭土经过改性处理后,在液体石蜡中的分散性和稳定性均得到明显改善;偶联剂与高岭土之间以化学键合作用为主.     

硫酸钙晶须表面湿法改性研究

采用几种表面改性剂对硫酸钙晶须表面进行了湿法改性试验,选出了改性效果较好的硬脂酸对硫酸钙晶须进行了单因素条件改性试验,分别考察了改性剂用量、初始料浆浓度、改性温度、改性时间、搅拌速率、烘干温度、烘干时间等因素对硫酸钙晶须表面改性的影响;改性硫酸钙晶须产品采用活化指数、接触角、扫描电子显微镜、X射线衍射和红外光谱分析进行表征。试验结果表明:硬脂酸对硫酸钙晶须的改性效果较好,在最佳工艺条件下,改性产品的活化指数为1.00,接触角为123.6°。建立了硬脂酸与硫酸钙晶须的作用模型。     

粉煤灰酸浸渣常温表面改性技术研究

采用饱和脂肪酸类改性剂对粉煤灰酸浸渣表面进行改性。研究了改性剂种类、改性剂用量和改性时间等因素对酸浸渣活化指数的影响,并采用傅里叶变换红外光谱、扫描电镜等分析手段对改性前后的样品进行表征。试验结果表明,在室温条件下成功实现了粉煤灰酸浸渣的脂肪酸快速改性,样品表面呈现较强的疏水性,有利于其用在与高分子复合的材料中。酸浸渣常温改性最佳工艺:水作为溶剂,肉桂酸为改性剂,添加量为1.0%～1.2%,改性时间30 min,酸浸渣的活化度可达95%以上。     

新疆哈密硅灰石表面的有机化改性及表征

以新疆哈密硅灰石为原料, 试验研究了改性剂种类、改性剂用量、矿浆浓度、改性时间、反应温度对硅灰石改性的影响。用沉降高度法、悬浮体粘度、活化指数等方法对改性试样进行了评价。研究表明，最佳的改性条件为改性剂用量1.0%，改性时间15 min，改性温度65 ℃，矿浆浓度为40%。     

膨胀蛭石表面疏水改性的实验研究

以硬脂酸和硬脂酸钠为表面改性剂,在液相介质中对微波法膨胀的膨胀蛭石进行有机改性。按正交实验,研究了改性剂用量、反应时间和温度对改性样品吸水率的影响,并对表面改性样品进行了FT-IR、活化指数和接触角的测试,确定了最佳改性工艺条件。结果表明,改性剂的疏水基团已经化学偶联到膨胀蛭石的表面,经过硬脂酸改性的样品与水接触角可达60.9°,活化指数为25.51%;而硬脂酸钠改性的样品接触角则达到103.1°,活化指数为74.83%。改性后的膨胀蛭石显示出良好的疏水性。     

高岭土表面改性及其在PP中的应用

利用脂肪酸型改性剂对高岭土进行了表面改性,探讨了表面改性条件,并用沉降体积、容重、XRD、FT-IR对改性效果进行表征,确定出最佳改性工艺为:改性剂用量1.5%、改性时间30min和改性温度70℃.最后采用熔融共混法制备了PP/高岭土复合材料,并测试了其力学性能,发现在改性高岭土填充量为3%～6%时,可使复合材料具有良好的力学性能.     

膨润土纳米层间的有机改性及其影响因素

对膨润土纳米层间进行有机改性以扩大层间距，是制备有机物／蒙脱石纳米复合材料的前提步骤。采用正交试验法，系统考察了膨润土纳米层间改性过程中反应体系的温度、pH值、固液比、季铵盐用量、反应时间等工艺条件对改性效果的影响。结果表明，在所有这些工艺条件中，对膨润土001晶面间距的影响顺序为：季铵盐用量＞膨润土／水(固液比)＞反应时间＞反应温度＞pH值，从而获得了膨润土层间改性的适宜工艺条件。     

贵州大方坡缕石表面改性工艺研究

贵州大方坡缕石属纤维状坡缕石,其结晶程度高,有良好的耐热性能。采用硅烷类偶联剂KH-550对该坡缕石进行了改性,得到的较佳的改性工艺为:改性剂用量1%、温度80℃、时间60m in,红外光谱分析认为偶联剂与坡缕石在改性过程中发生了化学键合。     

复杂铝土矿浮选尾矿机械力化学表面改性研究

利用机械力化学改性方法对复杂铝土矿尾矿进行了表面化学改性的研究。结果发现,机械力化学作用能够促进尾矿改性的进行,达到改性目的。并利用活化指数、沉降高度和接触角预先评价了改性效果,同时考察了磨矿浓度、偶联剂用量、球料比、改性时间、磨机转速等因素对改性效果的影响。经红外光谱分析表明,尾矿和钛酸酯的结合主要有共价键结合和氢键结合。     

硅藻土作为橡胶补强填料的应用研究

选用多种改性剂及改性配方对硅藻土进行表面处理后替代白炭黑作为补强剂填充到橡胶中,并对橡胶试样的力学性能进行检测。结果表明:硅藻土能提高橡胶的力学性能,经0.6%硅烷1和1.0%硬脂酸的复合改性配方处理的硅藻土对橡胶具有最佳的补强效果,撕裂强度达到42.1kN/m。     

超细滑石粉的表面改性研究

采用KH-570对滑石粉进行表面改性,通过测定活化度与沉降体积,确定了试验的最优化条件。试验结果表明,当初始料浆浓度为12.5%,反应温度为70℃,偶联剂的质量分数为20%,改性时间为2.0 h,反应溶剂乙醇与水的比值为3∶1时,滑石粉的表面改性效果最好。     

煅烧高岭土表面改性及其在EPDM中的应用

通过使用两种硅烷偶联剂(A-151、A-171)对煅烧高岭土进行表面改性,研究改性剂用量、改性温度、改性时间、助剂用量对改性效果即活化指数的影响。通过筛选得出两种改性试验的最优结果均为:偶联剂添加量2%,改性温度80℃,改性时间30min、不添加助剂乙醇,活化指数分别可以达到99.58%和99.43%。并将改性后的高岭土作为填料填充到EPDM中,效果要优于高岭土,显著增强了EPDM复合材料的力学性能。     

电镀法制备多孔光催化材料及其性能研究

以多孔泡沫镍为载体,采用电镀法制备多孔光催化材料,并研究其对水中罗丹明B的降解性能.结果表明,多孔光催化材料对水中罗丹明B的光催化降解反应严格符合零级动力学规律.最佳制备工艺条件为：电镀液中硫酸镍浓度180g/L;镀液中P25型纳米TiO2粉体投加量2g/L;电镀温度45℃;搅拌速度4档.Bi2O3和ZnO复合改性使产品的光催化性能提高,复合粉体中的Bi2O3和ZnO起电子-空穴分离的桥梁作用.纳米Bi2O3复合量达7%或ZnO复合量为2%时,产品的光催化性能最优.Ag修饰使经Bi2O3或ZnO复合的光催化材料的光催化性能有所提高.经Bi2O3复合的光催化材料的最佳Ag修饰量为1%,经ZnO复合的光催化材料的最佳Ag修饰量为4%.     

铝硅酸盐工业废渣表面改性工艺研究

以铝硅酸盐工业废渣为原料 ,分别进行了表面活性剂、偶联剂单一表面改性和复合表面改性试验研究。结果表明 ,KH- 5 6 0硅烷偶联剂与硬脂酸复合改性处理效果最佳。其工艺条件为 :偶联剂用量 0 .2 %～ 0 .5 % ,硬脂酸用量 2 %～ 4 % ,改性时间 30～ 5 0 min,搅拌速度 95 0 r/ mi     

大分子偶联剂KH570-g-PLA改性绢云母的制备与表征

采用"一步法"复合改性工艺制备大分子偶联剂KH570-g-PLA改性绢云母,以改性前后绢云母的浊度和接触角为参数对绢云母表面改性工艺进行优化,考察了改性剂用量、反应时间和反应温度对绢云母表面改性效果的影响。试验结果表明,KH570-g-PLA改性绢云母的最佳工艺条件为聚乳酸（PLA）用量10%、反应温度110℃、反应时间4 h,此时其浊度为809 NTU,接触角为66°。相比未改性绢云母,浊度提高196%,接触角提高285%。测试分析表明,大分子偶联剂KH570-g-PLA被成功偶联到绢云母表面,KH570-g-PLA改性绢云母的晶体片径变小,团聚现象减弱,分散性和疏水性提高,结晶度降低,耐热温度约为705℃。      

CTAB与KH550改性凹凸棒石的改性效果对比

分别利用十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)和硅烷550(KH550)对凹凸棒石进行有机化改性.采用界面接触角、红外光谱分析对表面改性前后的凹凸棒石进行分析表征.研究了不同改性条件对凹凸棒石改性效果的影响.结果表明,十六烷基三甲基溴化铵改性凹凸棒石的效果好于硅烷550改性凹凸棒石的改性效果.