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针对耐磨料磨损的使用条件,采用正交试验方法优化设计低合金耐磨损抗裂堆焊焊条,通过硬度、金相组织、耐磨性、抗裂性等试验,分析堆焊层的显微组织结构。试验结果表明,堆焊层组织为混合型马氏体和少量残余奥氏体+弥散分布的一次NbC,低碳马氏体和高碳马氏体数量相当。堆焊层硬度达到HRC58,具有高的耐磨性,且该焊条具有较高塑韧性,堆焊层抗裂性高,焊前不预热,焊后不缓冷,连续堆焊不产生裂纹,达到了研究目标的要求。 相似文献
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分析了行走式液压支架用材料Q550D低合金高强度钢的化学成分、力学性能特点及Q550D碳当量、冷裂纹敏感性等焊接性能,就其焊接材料、焊接工艺、焊后处理及检验等进行研究。最终确定焊前预热,焊中保温,焊后热处理焊接工艺,在施工期间通过严格控制焊接电流、焊接速度、层间温度等确保焊接质量,结果未出现焊接不良、裂纹等焊接缺陷,满足了设备的使用要求。 相似文献
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液压支架用1000MPa级高强钢焊接性试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对煤矿机械中液压支架用1 000 MPa级高强钢的焊接性进行了试验研究。采用热影响区最高硬度试验、斜Y形坡口焊接裂纹试验和窗形拘束度试验测试了该钢对冷裂纹的敏感性,并研究了不同热输入焊接工艺参数下及焊后热处理焊接接头的力学性能变化规律。结果表明,该钢具有一定的冷裂倾向,在适当的预热条件下可避免冷裂纹产生。焊接过程要合理控制热输入及道间温度以保证接头力学性能。焊后高温消除应力处理应慎用。该研究对高端液压支架的焊接具有一定的参考意义。 相似文献
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1Cr17不锈钢管与Q235钢管的焊接属于异种钢焊接,焊接接头容易出现裂纹缺陷。通过认真分析,选用合适的焊接工艺并进行适当的焊后热处理,且采用单面焊双面成形是可以避免裂纹缺陷的产生,获得很好的焊接质量。 相似文献
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1.应用过渡层焊接过渡层又叫打底焊。当工件需填充较多,母材与焊条的材质(可焊性)差别较大时,可先用可焊性较好的焊条进行打底焊,最后才用要求的焊条覆盖复焊,对防止裂纹和剥离有较好的作用。如3~4m3挖掘机驱动轮断齿后,选用E4303焊条焊过渡层两层后,再用堆127焊条堆焊厚7~10mm耐磨层,硬度达HB360,提高寿命2~3倍。又如起重机行走链轮断齿的修复,也是选用普钢焊条E5016堆高初成齿形,然后用合金钢焊条堆212进行齿形表面堆焊覆盖层。2.采用包容件采用与被损件和焊条均基本有不可焊性的材料(常用石墨或紫铜),做一与被包容… 相似文献
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利用药芯焊丝对已磨损的K360 耐磨钢板进行CO 2 气体保护堆焊修复,在焊前进行不同温度的预热处理,并对不同预热处理的堆焊层进行了显微组织、XRD、硬度、冲击韧度及抗磨料磨损性能试验。结果表明,不同预热温度处理的堆焊层的组织均为马氏体+碳化物+少量残余奥氏体;经150,200 ℃预热处理,堆焊层硬度较高,韧性较高,耐磨性也较好,耐磨性分别可达到母材的1.583倍和1.494倍;预热温度250 ℃时,堆焊层的韧性较低,耐磨性也出现大幅下降,仅为母材耐磨性的1.148倍。 相似文献
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采用标准C(T)试样测定热等静压Ti-6Al-4V钛合金在应力比R=0.1、0.4和0.7的条件下疲劳裂纹扩展速率,获得相应条件下的疲劳裂纹扩展数据,绘制了对应的裂纹扩展速率与应力场强度因子(da/dN-ΔK)关系曲线,并结合疲劳裂纹扩展路径和断口形貌分析探究应力比R对热等静压Ti-6Al-4V钛合金裂纹扩展速率的影响。结果表明,随着应力比R的增大,裂纹扩展门槛值ΔKtn减小。相同ΔK下,裂纹扩展速率da/dN随应力比R一同增大,致使da/dN-ΔK关系曲线向左上移动;裂纹能够穿过等轴晶α相和纤薄的α片层结构呈直线型扩展,遇到较厚的α片层结构时,裂纹偏转并沿原始α片层方向继续扩展,最终发生断裂;断口由预裂区、稳态扩展区和快速断裂区构成,分别对应于疲劳裂纹扩展的三个阶段。 相似文献
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碳化钨硬质合金颗粒和堆焊基体对堆焊层耐磨性影响 总被引:4,自引:0,他引:4
通过几种相近管状碳化钨耐磨焊条堆焊层的两体和三体磨损试验,探讨了碳化钨硬质合金颗粒和堆焊基体对堆焊层耐磨性的影响,经试验,在堆焊基体磨面上,碳化钨颗粒和其所占磨面面积越大,堆焊层越耐磨,堆焊复合材料的基体金属成分、组织及性能对堆焊层的耐磨性有重要影响,其中WC和CrC3质点在机体中起了重要的抗磨损作用,而奥氏体组织对韧化基体,防止碳化钨裂纹扩展和承受一定的冲击载荷有非常重要的作用。 相似文献
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堆焊工艺参数与碳化钨含量对镍基碳化钨涂层性能的影响研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以Ni35复合WC粉末为原料,采用等离子堆焊工艺在Q235A低碳钢表面制备了镍基复合碳化钨涂层,研究了焊接电流、WC含量对复合涂层性能的影响。结果表明,降低堆焊电流,减少热量输入,可以有效防止WC沉积。在研究范围内,WC含量低的样品WC沉积明显,而WC含量高的样品中WC分布较均匀。Ni35复合WC涂层相组成主要为γ-Ni(Cr,Fe)相、γ-(Ni,Fe)基体相,第二相WC,弥散相Cr3C2、Cr7C3、FeNi3和W2C。在焊接电流一定时,随着WC含量增加,堆焊涂层硬度增大; 涂层中WC含量相同时,随着堆焊电流降低,涂层硬度上升。在大焊接电流(210 A)下,随着镍基涂层中WC含量增加,样品磨损量逐渐增大; 在小焊接电流(195 A)下,随着WC含量增加,样品磨损量降低; 当涂层中WC含量相同时,随着堆焊电流降低,样品磨损量降低。 相似文献
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采用冷金属过渡(CMT)技术在20钢表面制备了巴氏合金堆焊层,利用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、能谱仪、维氏硬度计和摩擦磨损试验机分别对堆焊层的金相形貌、物相组成、显微组织、元素分布、硬度和摩擦因数进行测试。结果表明,巴氏合金堆焊层的相结构并未发生变化,由硬质点SnSb相、Cu6Sn5相和软基体α-Sn相组成;由于热输入的降低,巴氏合金堆焊层的冷却速率提高,堆焊层晶粒明显细化,硬度约为40HV0.1,远高于铸造巴氏合金;由于显微硬度升高,巴氏合金堆焊层的摩擦因数和比磨损率均降低,分别为0.31和1.38×10-5 mm3/(N·m);巴氏合金堆焊层的磨损机理为磨粒磨损。CMT堆焊技术可有效提升巴氏合金的硬度和耐磨性。 相似文献
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