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本文用显微磨损理论,分析了风机叶片碳化钨堆焊层在细磨粒冲蚀磨损条件下失效机理,解释了匀质高硬度工程陶瓷块在小角度冲蚀角时表现出优良耐磨性的原因。进一步指明:为了提高整机寿命,针对风机各部位不同冲蚀角而采用多种(综合)耐磨技术的必要性。 相似文献
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《粉末冶金材料科学与工程》2015,(6)
粗晶WC-Co硬质合金作为新型矿用工具材料,在不同工况条件下的耐磨性能与失效行为对其工业应用具有重要影响。本研究以Si C颗粒为磨料,采用MLD-10型动载磨粒磨损试验机,研究钴含量对WC晶粒度为5μm的粗晶硬质合金冲击磨粒磨损性能的影响。实验结果表明:钴的质量分数在6%~14%范围内增加时,硬质合金的磨损系数K均呈线性增加,耐冲击磨粒磨损性能则呈线性降低。粗晶硬质合金的耐冲击磨粒磨损机制为:表面层的钴粘结相先被Si C颗粒磨损,然后合金的耐磨性主要取决于凸出WC颗粒的失效行为。因此,硬质合金的磨损系数K与WC硬质相的体积含量呈正比。 相似文献
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国外高强度耐磨钢生产概述 总被引:6,自引:0,他引:6
随着科学技术和现代工业的高速发展,机械制造厂商更多地采用高强度耐磨钢板来减少工件磨损带来的经济损失,导致高强度耐磨钢板的需求量增长迅速,我国HB400以上强度级别耐磨钢还主要依赖进口。本文简要介绍了国外生产高强度耐磨钢的概况,以及耐磨钢的产品性能。 相似文献
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应用铁谱技术对攀钢轨梁厂由西德引进的WHC-1000S3联合机床液压系统进行工况监测。通过4年多的监测,对该设备出现的异常磨损作出了成功的早期预报,指出工况劣化主要原因是液压油变质。并对该系统的磨粒类型和油变质物的基本性态与设备磨损情况的关系进行了初步探讨。 相似文献
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在烧结生产过程中,由于具有连续性强、温度高、负荷重、物料硬度大等特点,使烧结设备在极端繁重和恶劣的条件下工作,磨损特别严重。普通钢板磨损速度为1.0厘米/日。每年要消耗大量的钢材,耗费不少的检修费用。为了改变这种不正常的状况,我们在部份烧结设备上推广使用了SFD-12型耐磨堆焊焊条,延长设备寿命,取得了较好的效果。 相似文献
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本文分析了矿石粉碎机锤片的磨损机理;矿石磨粒对锤片表面造成显微磨屑和犁沟的塑性变形磨损;冲击断裂和疲劳断裂的断裂磨损。探讨了50Mn钢锤片淬火后马氏体组织耐磨效果不好的原因。提出了表面合金化提高耐磨性和延长使用寿命的途径。 相似文献
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高碳高速钢是取代普通耐磨合金制造轧辊的新材质,淬火高速钢辊套硬度高,内孔加工性能差.采用控制辊套内层冷却技术,在热处理条件下,获得了内外层组织和性能呈梯度分布的高速钢复合辊套.利用神经网络对保温板的厚度和导热系数、保温涂料的厚度和导热系数与辊套内层硬度样本集的学习,采用改进的BP网络算法,建立了复合辊套热处理保护工艺人工神经网络模型,具有较高的精度和很好的泛化能力,且运算速度快,可方便用于指导实际生产. 相似文献
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摘要:采用双精炼LF+RH的冶炼工艺和2250mm热连轧机组的一步Q&P工艺开发了稀土NM400热轧卷板,运用扫描电镜及能谱仪等分析手段研究了稀土对钢中夹杂物的变形、组织形态、晶粒度尺寸以及冲击韧性的影响,重点围绕微量稀土元素提高NM400低温冲击功进行机制分析。研究表明,通过添加微量稀土易于钢中[O]和[S]结合,形成近似球状的高熔点RE-S-O化合物,有效地降低MnS和Al2O3-CaO复合夹杂物的形成概率,且在钢液凝固过程中起到异质形核作用,细化产品的显微组织,提高耐磨钢的低温韧性,特别是在-60℃情况下,NM400稀土耐磨钢的横向冲击功较常规NM400耐磨钢提高了92.3%,弥补了常规耐磨钢低温韧性较差的不足,扩展了耐磨钢的使用条件。 相似文献
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奥氏体耐磨锰钢的研究现状与进展 总被引:10,自引:1,他引:9
在综述奥氏体耐磨锰钢的特点、微观结构、加工硬化机理、磨损与耐磨机理的基础上,提出应深入开展其微观结构与组织及性能的关系以及变形与磨损行为的系统研究,为该类钢的生产和应用提供了更充分的理论和实验依据。 相似文献
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Mn13钢种在受到强烈的冲击或较大挤压载荷作用下,表面会瞬时产生加工硬化。随着这种硬化效果的快速积累,钢板表面的硬度迅速升高,而钢的基板始终保持奥氏体钢良好的冲击性能。目前Mn13广泛应用于我国机械设备制造中,是用途最广、用量最大的耐磨钢品种。Mn13轧制钢板现在尚处于推广发展的阶段,正逐步成为替代高锰钢铸件等品种的新一代材料。重点阐述了Mn13轧制钢板的生产工艺、产品用途和生产应用的建议。 相似文献
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进行了烧结、轧制工艺对比试验,研究了粉末粒度、形貌和烧结工艺对大型钼烧结板坯组织和性能的影响;轧制方式对LCD溅射靶材用大尺寸钼板微观组织、织构以及性能的影响,探讨了影响LCD溅射靶材用大尺寸钼板组织、织构及性能的主要因素。结果表明:制备大型烧结钼板坯可选用颗粒大小较为均匀、分布疏松、粗细搭配合理的中等粒度钼粉;相比普通钼板坯而言,通过延长保温时间,1900℃高温氢气中频烧结,可制备轧制大尺寸钼靶材用大型钼板坯;LCD溅射靶材用大尺寸钼板轧制总加工率需大于70%;采用1火次多道次单向轧制工艺,正常轧制的LCD溅射靶材用长条形钼板再结晶退火后可得到均匀细小的等轴晶粒组织;由于纵向开坯轧制阶段的不均匀变形(非正常轧制),导致包覆横轧得到的LCD溅射靶材用宽幅矩形钼板再结晶退火后组织不均匀,细晶粒和粗大晶粒并存;单向正常轧制的LCD溅射靶材用长条形钼板再结晶退火后近表层无明显优先织构取向。纵向开坯轧制,然后用包覆换向横轧得到的LCD溅射靶材用宽幅钼板再结晶退火后近表层存在较强的{0,0,1}〈1,-1,0〉、{0,0,1}〈6,-1,0〉和{0,1,1}〈1,0,0〉织构。 相似文献
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黄颖 《冶金标准化与质量》2006,44(3):30-34
综合论述了耐腐蚀钢的分类和特点,主要介绍了三种耐大气腐蚀钢的定义和使用范围。详细阐述耐大气腐蚀钢国内外标准的发展历程,以GB/T4171-2000高耐候结构钢标准和GB/T18982-2003集装箱用耐腐蚀钢板及钢带标准为例,分析我国耐候钢标准的主要内容和与国外先进标准的对比,以及阐明了耐候钢和集装箱钢板标准的关系。 相似文献