共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
热处理对超低碳双相不锈钢性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文研究不同固溶温度下各种回火制度对双相不锈钢的力学性能和饱和磁化强度的影响。在各种热处理制度下,探索了温度、性能、相组织三者的关系。为改善材料的冷热加工性能提供了依据。 相似文献
2.
几种典型双相不锈钢组织及性能特点及其对加工过程的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文选择几种典型的双相不锈钢:S32707、S32750、S32205、S31803,在其工件上取样,采取了不同的热处理、热加工和热穿孔以及适当调整化学成分等试验方法,比较和研究了组织和性能特点及其对加工过程的影响。结果表明:两相比例和σ相的析出情况与热穿孔温度和冷变形的退火、固溶处理温度密切相关,S32707的二次相的析出速度和析出量远超于其他双相不锈钢。适当降低Cr、N含量,提高Mo含量,合理控制加热速度,终乳(锻)温度,并注意回炉加热和圆管坯中心钻孔的影响,可提高热加工塑性,防止开裂。试验中的S32707成品无缝管满足相关标准的要求。 相似文献
3.
特殊钢厂在试制气阀钢6Cr21Mn10MoVNbN时,发现其室温强度和硬度高,不易冷加工.热加工易开裂,成材率极低,制约了该钢的推广应用.本次研究从相分析开始,研究相组成与变化,探讨较合适的热加工温度并简单地摸索热处理对钢材最终性能影响.初步摸清了该钢的基本相变化,从而得出最佳热加工范围,便于以后生产和推广. 相似文献
4.
研究了两相区、单相区退火和双重退火对Ti-55531合金组织和性能的影响。两相区退火后合金的组织为由条状α相、等轴状α相和β转变组织组成的双态组织,随着第一阶段退火温度的升高,等轴状α相比例呈降低的趋势;单相区退火后合金为带有粗大β晶粒的魏氏组织,随着退火温度的升高,β晶粒长大;双重退火后合金组织中含有较大比例的针状α相。两相区退火可获得较高的延伸率、断面收缩率,但抗拉强度较低;单相区退火可获得较好的强塑性匹配;单相区双重退火后合金具有最高的抗拉强度,而合金延伸率、断面收缩率最低。 相似文献
5.
黄虹 《稀有金属与硬质合金》2004,32(3):58-60
论述了γ—TiAl基复合材料的晶粒细化行为及其改善的热加工性能,对该材料热加工后的显微组织、压缩和拉伸性能、等温锻造变形等作了讨论。 相似文献
6.
热处理制度对粉末高温合金性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对比研究了FGH95合金在不同热加工工艺和热处理制度下γ′相的分布,观察了不同热处理制度处理后合金的组织及时效后小γ′相的中心暗场像相,测试了室温(20℃)和高温(650℃)下材料的拉伸性能,并对高温(650℃)瞬时断裂区断口进行了对比分析。结果表明:相同热处理工艺,热等静压温度较高时,时效析出的γ′相尺寸大;不同热处理制度能改变γ′相的分布,盐浴冷却明显增大中等尺寸γ′相数量和合金的高温塑性。 相似文献
7.
8.
9.
10.
采用SXP-16精密锻造机,分别以920、940、960℃三种不同的热加工温度将85 mm的Ti6242S合金棒坯精锻至32 mm叶片用小规格棒材。研究了三种不同热加工温度对Ti6242S合金棒材显微组织、力学性能及探伤杂波水平的影响。结果表明:随着热加工温度的提高,初生α相含量降低,等轴化提高;经过相同的热处理制度(980℃×1 h/AC+595℃×8 h/AC)处理后,三种不同温度热加工的棒材显微组织和力学性能相当;随着热加工温度的提高,棒材的杂波水平提高。 相似文献
11.
钛合金TB2热轧棒材组织与性能的试验研究 总被引:1,自引:2,他引:1
研究了TB2合金热轧棒材分别在β单相区和α β两相区温度固溶,然后经不同时效处理后,其力学性能和显微组织的变化。试验研究发现。TB2轧棒热加工状态的综合力学性能较固溶处理后优良;经710℃/30min AC固溶,然后520℃/8h时效处理的试样,综合力学性能最好;相同固溶温度并时效处理,空冷试样较水淬试样性能优良;热轧态合金显微组织主要为β组织,固溶时效后为α β两相组织;热轧态拉伸试样断口呈韧窝状塑性断口,时效后拉伸试样断口为以脆性为主的韧脆混合断口。 相似文献
12.
13.
<正>钛合金具有低密度、高比强度、优良的抗腐蚀性和高温力学性能,作为结构材料广泛应用于航空、航天等领域。通常采用热机械方式对钛合金进行加工,通过调控合金的显微组织来获得应用所需的综合力学性能,进而延长材料的服役寿命。一般来讲,根据加工温度范围的不同,钛合金的热加工方式分为两种:α+β两相区加工和β单相区加工。在α+β两相区加工的钛合金具有等轴组织,即等轴的α相分布在β基体上,该组织特征的合金具有较高的塑 相似文献
14.
试验钢的典型高合金双相不锈钢S32707 (022Cr27Ni7Mo5N)、S32750 (022Cr25Ni7Mo4N)、S32205(022Cr23Ni5Mo3N)、S31803(022Cr22Ni5Mo3N)在生产坯料上取样,采取了不同的热处理、热加工和热穿孔以及调整化学成分等方法,研究了组织及工艺对其热加工性能的影响。结果表明:两相比例和σ相的析出情况与热穿孔温度和冷变形的中间退火密切相关,S32707钢的二次相的析出速度和析出量远超过S32750、S32205及S31803双相不锈钢。对S32707双相不锈钢需适当降低Cr(Cr≤27%)、N(N≤0.4%)含量,提高Mo(4%~5%Mo)含量,合理控制加热速度(2~2.5℃/min)及终轧(锻)温度(≥1060℃),并注意回炉加热和圆管坯中心钻孔的影响,可提高热加工塑性,防止开裂。 相似文献
15.
16.
油井管用铁镍基耐蚀合金研究 总被引:1,自引:0,他引:1
铁镍基合金作为一种综合耐蚀性能优良且成本低廉的耐蚀合金,在油气田的开采领域已得到了广泛的应用。针对目前在国内油井管材领域应用比较广泛的合金028、825以及G3,分析了析出相形成规律,总结该类耐蚀合金的冶炼、热加工和冷加工、机械性能、耐蚀性能和焊接性能等方面的研究进展。研究表明:有效控制第二相的析出,可以提高合金的耐蚀性能;在管材的生产工艺上要注意热加工以及冷加工过程中的加热温度、冷却速度以及变形温度和变形速率;合金的双极性钝化膜有效提高了材料在复杂服役环境下的抗局部腐蚀性能。 相似文献
17.
利用Gleeble-3800热模拟试验机对纯镍N6在变形温度800~1100℃,应变速率5~40 s-1,应变量70%条件下进行了高温塑性变形压缩试验,分析纯镍N6高温高应变速率热变形行为,得到了材料在不同变形参数条件下的组织变化规律及流变应力变化曲线,利用动态材料模型绘制出了纯镍N6在不同应变条件下的热加工图.通过对组织及热加工图的分析研究,得出变形温度为1000~1100℃,应变速率为5~7 s-1或20~40 s-1以及变形温度为800~900℃,应变速率为5~10 s-1为纯镍N6材料高温高应变速率热变形的两个合理变形参数区间,在参数区间内N6组织均匀;而流变失稳区变形参数条件下得到的组织比较紊乱,晶粒大小不一.纯镍N6热变形后的晶粒尺寸随变形温度升高及应变速率减小而增大. 相似文献
18.
本文研究了新型第四代粉末高温合金FGH4102在等温热模拟压缩过程中的组织演变,对γ′相在动态再结晶过程中的作用进行了探讨。结果表明,热等静压态合金在1060~1120℃温度范围变形时,热加工性能较好。1140℃变形后试样容易发生开裂,合金热加工性能较差。合金在γ+γ′两相区变形时均发生了不同程度的动态再结晶,再结晶晶粒尺寸远小于热等静压态的晶粒尺寸。变形过程中,尺寸较大的γ′相起到促进动态再结晶的作用。变形参数对动态再结晶的影响非常显著。低温高应变速率变形时,γ′相促进动态再结晶形核占主导地位,再结晶晶粒比较细小;高温低应变速率变形时,晶粒长大逐渐占据主导地位,再结晶晶粒尺寸较大。 相似文献
19.
通过室温拉伸测试和显微组织观察,研究了挤压温度和热处理工艺对Ti-1300钛合金挤压管材显微组织和力学性能的影响,讨论了热加工工艺、显微组织和力学性能之间的关系。结果表明:Ti-1300钛合金在两相区挤压后的横向组织均匀细小,纵向组织沿挤压加工流线破碎均匀;其拉伸强度高达1 445 MPa。管材在相变点以上的高温固溶组织主要由等轴β相晶粒组成,具有较好的塑性。合金两相区挤压后具有较好的强度和塑性的匹配,两相区挤压的塑性明显优于β单相区挤压,尤其面缩。试样经过固溶时效处理后显微组织明显细化,强度大幅度提高,可达1 300 MPa以上。 相似文献
20.
气阀钢6Cr21Mn10MoVNbN组织与热加工温度的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
特殊钢厂在试制气阀钢 6Cr2 1Mn10 Mo VNb N时 ,发现其室温强度和硬度高 ,不易冷加工。热加工易开裂 ,成材率极低 ,制约了该钢的推广应用。本次研究从相分析开始 ,研究相组成与变化 ,探讨较合适的热加工温度并简单地摸索热处理对钢材最终性能影响。初步摸清了该钢的基本相变化 ,从而得出最佳热加工范围 ,便于以后生产和推广。 相似文献