热处理对Ti90合金冷轧管材组织与力学性能的影响

采用LD60三辊冷轧机制备出规格分别为?50 mm×6 mm×L和?67 mm×10 mm×L的Ti90合金管材,研究了退火温度对管材显微组织及力学性能的影响。结果表明：冷轧态Ti90合金管材的显微组织由扭折排列的α集束构成,经750℃退火后形成α集束分布均匀的网篮组织,经930℃退火后形成双态组织;退火温度对管材的组织特征影响较大,而轧制变形量仅对管材的β晶粒尺寸有一定影响;随着退火温度的升高,Ti90合金管材的室温抗拉强度和-10℃低温冲击韧性先降低后升高,延伸率变化不明显,且在930℃退火后综合性能最优。     

变形量及热处理温度对Ti35合金厚壁管材组织与性能的影响

对Ti35合金厚壁管材最后一道次的冷加工变形量及热处理温度对其室温、100℃、150℃力学性能及显微组织的影响进行分析。结果表明:在最后一道次冷加工变形量相同的条件下,随热处理温度的升高,Ti35合金管材的强度降低,延伸率增加;在热处理温度相同的条件下,随变形量的增加管材强度增加,但变形量为36%的管材室温延伸率远高于变形量为41%、52%的管材;最后一道次冷加工变形量为41%、52%时,经600、650℃热处理后,均可获得力学性能优异的成品管材,且晶粒为均匀细小的等轴晶。     

CT20合金的不同显微组织与拉伸性能研究

研究了一种新型近a型钛合金CT20不同显微组织与拉伸性能的关系。结果表明，选择合适的退火制度，合金中得到了3种典型的组织类型，即等轴组织、双态组织和片状组织；室温下该合金不同组织时拉伸性能相差不大，而在20K时合金拉伸性能对组织较为敏感。在20K温度下，合金强度上升而延伸率明显下降；等轴组织时延伸率最低，双态组织次之，片状组织最高；片状组织能保证合金在低温时具有良好的强度与塑性的综合性能。     

高强钛合金冷轧管材显微组织及力学性能研究

采用Gleeble—3800型模拟试验机对Ti-1300钛合金进行冷压缩试验。通过室温拉伸性能测试和组织形貌观察，研究了挤压温度、冷轧变形量和热处理对Ti-1300钛合金冷轧管材显微组织和力学性能的影响。研究结果表明：Ti-1300钛合金冷轧管材在相变点挤压制备管坯，并控制冷轧变形量为30%,能够获得良好的强度-塑性匹配。冷轧管材经固溶处理后具有较低的强度和较好的塑性，其α+β两相区固溶组织主要由大量的球状或拉长的α相以及残留的亚稳定β相组成；β单相区固溶组织主要由等轴的β晶粒组成。时效态冷轧管材的强度显著提高，其组织主要由球状或拉长的初生α相、针状次生α相以及β基体组成。     

不同热处理制度下TC4合金棒材的组织与性能

研究了普通退火、双重退火和固溶时效三种热处理制度下TC4合金棒材的组织与性能。结果表明:随着退火温度的提高,普通退火的棒材组织由等轴组织变为双态组织,拉伸强度随着退火温度的增加而降低,而伸长率和断面收缩率先增加后又降低,冲击韧性持续增加。随着双重退火中的二次退火温度提高,双重退火后TC4合金棒材显微组织由双态组织变为等轴组织,双态组织棒材的力学性能各项指标均好于等轴组织。随着时效温度的升高,固溶时效的棒材的显微组织由低温时效的近似网篮组织变为双态组织和等轴组织,且棒材的力学性能随着时效温度的升高而降低。从热处理效果看:在940℃固溶和530℃时效,TC4棒材的综合力学性能最佳。     

CT20钛合金20K下的应变行为与组织关系分析

研究了一种新型近α钛合金CT20在两种不同热处理制度下的组织结构及低温拉伸性能。结果表明：合金经热处理后，在具有足够的室温拉伸塑性的同时，低温（20K）下拉伸塑性较高（δ=14％），符合低温下使用要求。低温下粗大的片状组织比等轴组织具有更高的拉伸延性，且合金的变形是由孪生变形和滑移变形共同作用的结果。当合金具有不同组织时，孪生和滑移变形的贡献不同。     

冷轧及热处理对TA16钛合金管材组织与性能的影响

通过改变冷轧过程中的工艺参数,研究了加工变形量、Q值(相对减壁量和相对减径量的比值)对TC16(Ti-2Al-2.5Zr)钛合金管材拉伸力学性能的影响,同时研究了退火温度对管材拉伸力学性能及显微组织的影响。结果表明:Ti-2Al-2.5Zr合金管材具有良好的冷加工性能,当冷轧变形量在25%时可获得较佳的强塑性匹配;当轧制Q值在1.2～2.0变化时,管材强度、塑形均随Q增大而提高,可获得综合性能优异的管材。此外,研究发现随着退火温度的升高,管材强度、塑性及屈强比均呈现下降趋势。     

CT20钛合金挤压管坯冷轧过程中的组织演化

采用包套挤压方式制备CT20钛合金管坯,经两道次两辊开坯轧制和一道次多辊精轧获得85 mm×2.5 mm成品管材。研究了开坯、精轧一系列冷轧变形过程中的组织形态和室温力学性能变化,建立了挤压管坯加工过程的组织演变模型。结果表明:挤压制备的CT20钛合金管坯,其组织为细小均匀的网篮组织;对CT20钛合管坯进行大变形率(ε总=70%)的两辊开坯轧制,能够获得细晶组织;多辊精轧管材加工态组织与上道次冷轧态组织相比变化不大,经900℃退火后形成均匀的等轴组织。     

中间道次退火对Ti-3Al-2.5V管材组织和性能的影响

冷轧态及退火态样品的微观组织采用EBSD和TEM进行表征，进而探究Ti-3Al-2.5V管材在热处理过程中的再结晶过程，通过极图和反极图分析了不同热处理过程中织构的变化。试验结果表明，在低于580℃热处理时，此阶段冷轧管材主要发生回复，微观组织以变形组织为主，管材完全再结晶过程在750℃热处理时才会出现。分析表明，管材冷轧形成了沿周向（TD）方向倾斜的基面双峰织构，随热处理温度升高，基面双峰织构类型并未改变，而再结晶织构■逐渐取代■形变织构。合金管材在620～650℃温度范围内退火时，力学性能发生明显变化，这主要归因于在此温度敏感区间内，随着温度升高再结晶程度急剧增大。     

Ti-Ta系近α型钛合金极薄壁管材退火工艺研究

采用多道次大变形量冷轧加滚珠旋压工艺制备出Ti-Ta系近α型钛合金极薄壁管材,研究了再结晶退火时保温时间和退火温度对管材显微组织与力学性能的影响。结果表明：冷旋态管材呈纤维组织,且纵向相对横向更为明显;退火态管材横纵向均为等轴组织。管材退火时,显微组织与力学性能对保温时间不敏感,保温时间选择范围较宽;随着退火温度的升高,晶粒聚合长大,强度降低,塑性增加。经(620～680)℃/(10～60)min/FC退火后,Ti-Ta系极薄壁管材可满足波纹管成形性能要求。     

高密度钨合金静液挤压形变及其形变时效强化的研究

采用新近发展的静液挤压加工技术,对传统的W-Ni-Fe合金进行加工形变,并研究了形变时效强化作用。静液挤压加工具有良好的润滑条件和变形均匀等特点,可以提高高密度钨合金的工艺塑性,明显改善合金的力学性能。在对变形合金进行退火时发现,W-Ni-Fe合金在加热到500~600℃时有一形变时效强化区,经过时效处理的合金,其抗拉强度为1530MPa。系统研究了变形量和形变时效温度对合金力学性能的影响,讨论了合金强化的主要原因。作者认为,静液挤压加工技术是高密度钨合金形变加工的最佳工艺;随后的形变时效处理有利于进一步提高合金强度,其强化主要是钨颗粒和界面强化所致。     

Cu-15Ni-10Mn合金形变热处理研究

研究了冷轧加工率与再结晶温度对Cu-15Ni-10Mn合金组织性能的影响以及形变时效工艺对合金力学性能的影响,详细说明了冷轧加工率与再结晶温度的匹配关系和合金形变时效强化机理.实验结果表明：冷轧加工率的增加,可降低Cu-15Ni-10Mn合金发生完全再结晶的温度;通过形变时效处理,合金内部析出MnNi粒子并阻碍晶界和位错运动,可显著提升合金力学性能;合金经加工率为70％的冷轧后,进行400℃保温48h的时效处理,硬度达394HV,抗拉强度大于1000MPa.     

冷加工率对Ti-35合金组织性能的影响

研究了冷加工率对Ti-35钛合金板材组织性能的影响。结果表明：Ti-35钛合金板材随着冷加工率的增加，拉伸强度增高，塑性下降，这是符合一般规律的。然而，当冷变形率达80％，塑性仍然保持在16％，证明这是一种高塑性合金，随着冷变形量增加，晶粒被拉长。当变形率达60％～80％时，晶粒呈纤维化，经退火后发生再结晶，晶粒等轴化，并伴随着合金塑性的提高。     

00Cr18Ni10N钢管冷作硬化工艺探索

为了使00Cr18Ni10N冷作硬化态钢管的力学性能达到标准要求,在成品Φ15mm的钢管生产上对原始组织状态(退火和不退火)、冷拔变形量、退火温度等影响冷硬态钢管力学性能的因素进行试验摸索,并初步摸清了退火温度以及变形量等参数对性能的影响。并最终确定了退火温度以及冷拔变形量,即对荒管进行1060℃退火处理,冷拔变形量7%～10%就可以达到较好的强度和塑性,生产出达到标准要求的冷硬态管材。     

冷变形及退火参数对Ti．4AI．22V钛合金板材组织性能的影响

通过对冷加工板材的变形程度，退火温度等变形和热处理参数的研究，探讨Ti一4AI一22V钛合金板材的加工变形特点和组织性能的变化规律。结果表明，该合金具有较强的冷变形能力，较宽的温度区域，可通过细化晶粒来提高板材的强度和塑性。     

提高GH696冷轧薄板力学性能研究

为了满足标准HB5465-90）《航空用GH696合金冷轧薄板标准》中对室温力学性能的较高要求。从冶炼中强化元素Al＋Ti的含量控制、时效热处理制度、冷轧变形量等方面对该合金力学性能的影响进行了试验探讨,指出Al＋Ti含量越高,GH696冷轧薄板的室温强度越高;在固溶温度不变的情况下,在实际生产中,对时效热处理制度做一定调整,成品的力学性能方可满足标准要求。     

Combined Cryo and Room-Temperature Ball Milling to Produce Ultrafine Halide Crystallites

The combined milling at cryogenic temperature as well as room temperature (RT) has been carried out to prepare ultrafine NaCl crystallites. The milling has been done in evacuated tungsten carbide vials backfilled with high-purity Ar. The results indicate the effect duration of cryomilling prior to RT milling has a strong effect on the final crystallite size. The deformation aided sintering of NaCl crystallites during RT milling and leads to the formation of bimodal distribution of crystallites. The cuboidal-shaped NaCl crystallite undergoes a roughening transition due to plastic deformation. The experimental results are explained using the temperature-dependent mechanical properties of NaCl single crystals and plastic-deformation-induced roughening.     

Investigation into the Formation of Texture,Microstructure, and Anisotropy of Properties during Rolling Sheets of the Aluminum–Lithium 1420 Alloy

Results of investigations into the formation of the crystallographic orientation of the structure and anisotropy of properties during rolling sheets of the aluminum–lithium 1420 alloy of the Al–Mg–Li system are given. Hot-rolled billets of the 1420 alloy were cold-rolled with intermediate quenching according to the following schedule: 7.3 mm → 4.8 mm → 3.0 mm → 1.8 mm. The samples were selected after each passage to perform mechanical testing and analyze the structure using optical microscopy and diffractometry. A deformed fibrous structure and considerable anisotropy of mechanical properties is characteristic of sheets of all considered states. Herewith, the maximal plasticity is observed at an angle of 45° to the rolling direction. The character of anisotropy of properties formed at the hot-rolling stage is not varied during cold rolling. Sheets of the 1420 alloy have a sharp deformation texture at all rolling stages due to the conservation of the unrecrystallized structure. For example, when analyzing pole figures and preferential orientations, an increase in volume fractions of rolling texture is revealed (the slow one of the brass type and more rapid of the S type) with the rise of summary deformations of cold rolling. The recrystallization texture (of the R type) is present in small amounts only after hot rolling. The volume fraction of the texture-free component decreases with an increase in summary deformations. It is concluded based on these results that, in order to decrease the fraction of the deformation texture and lower anisotropy of properties in sheets of the 1420 alloy, it is first and foremost necessary to provide the running of recrystallization at the hot-rolling stage in order to fabricate the recrystallized hot-rolled billet for subsequent cold rolling.