700—1000℃温度范围内含钛低合金钢高温热塑性影响因素的研究

本文在ＧＬＥＥＢＬＥ－１５００热力模拟机上，采用正交分析法定量研究了低爹风中含Ｔｉ量、变形温度、变形速率、冷却速率等因素对含钛钢高温热性的影响的，用回归法给出了各影响因素与钢的热塑性间的数学表达式，为制订含钛钢连铸工艺提供了依据。     

浅谈微合金元素对低合金钢热塑性的影响

介绍了几种微合金元素对低合金Ｃ－Ｍｎ钢热塑性的影响,分析了这些微合金元素影响热塑性的原因。结果表明,Ｃ－Ｍｎ钢中Ｃ含量在０．１８％左右时热塑性最低;Ｍｎ／Ｓ比低于５０时热塑性明显恶化;凡是能够在未变形前的１０００～１３００℃生成晶界析出物的元素,如Ｎｂ、Ａｌ、Ｓ特能降低钢,那些生成高温晶内析出物的元素,Ｔｉ、Ｃａ、Ｂ、ＲＥ等则能改善钢的热塑性。     

600—1200℃温度范围内含钒低合金钢高温热塑性影响因素的研究

应用ＧＬＥＥＢＬＥ－１５００热力模拟机，采用正交分析法测定量研究了低合金风中含钒量、变形温度、变形速率、冷却速率等因素对含钒钢温度热塑性的影响，用数学回归法建立了各影响因素与钢的热塑性间的数学模型，为制定含钒钢连铸工艺提供了依据。     

重载齿轮钢的高温性能

 通过Gleeble 1500D热模拟试验机高温拉伸试验,对比研究了17Cr2Ni2MoVNb和17Cr2Ni2Mo钢的高温性能。结果表明：因微合金元素V（0.1%,质量分数,下同）、Nb（0.036%）产生细晶强化及固溶强化,17Cr2Ni2MoVNb 钢的抗拉强度比17Cr2Ni2Mo钢稍高。在低N（0.0057%）含量的17Cr2Ni2MoVNb钢中,V和Nb对热塑性的危害很小。而高N（0.0130%）含量的17Cr2Ni2Mo钢在600～900 ℃及1050～1200 ℃温度区间塑性低于17Cr2Ni2MoVNb钢。N含量及相变温度不同导致第二期AlN析出量不同及铁素体先后析出,是造成两试验钢塑性差别的主要原因。     

含钛微合金钢生产工艺及实践

通过分析含钛微合金钢Q355B的生产难点和炼钢工序对氮含量的影响,设计确定钛微合金化成分,并制定冶炼、连铸等关键工艺措施,稳定控制钢中氮含量在0.004%以下,成功开发出含钛微合金钢且实现批量稳定化生产,产品成分、性能等均满足标准要求,具有良好的经济效益。     

Ti-Nb微合金钢及焊接热影响区中的第二相粒子

利用萃取复型和焊接热模拟技术，对0．14C-1．34Mn-0．017Ti-0．023Nb微合金钢及模拟焊接粗晶热影响区中第二相粒子的形态、数量及物相进行了研究。结果表明，母材中第二相粒子形状不规则，Nb的相对含量(Nb／(Nb Ti))在25％～82％之间的粒子平均直径为14．2am，尺寸较大的粒子(～50nm)含Ti较高，呈方形，尺寸较小的粒子中Nb含量较高，呈球形。焊接热循环后，第二相粒子数量显著减小，平均尺寸增大，呈方形。800℃至500℃冷却时间t8/5从16s增加至60s时，粒子中Nb的相对含量为20％～50％，粒子平均尺寸由31．4nm增大至37．2nm，粒子数量由1．95/μm^2减少至1．20／μm^2。但t8/5从60s增至120s时，因冷速慢，析出温度低，粒子平均尺寸减小至26．3nm，粒子数量增加至3．56／μm^2，又重新出现一些含Nb量较高的球形粒子。     

连铸含铌低合金钢热塑性的研究

本文用就地熔化凝固法在Gleeble—1500型试验机上研究了连铸含铌低合金钢的热塑性。含铌钢的热塑性曲线上存在二个低塑性区:1400℃左右及800℃左右;含铌量增加,800℃处的塑性谷变深、零塑性温度(ZDT)有所降低。1400℃附近的脆化原因是偏析元素及夹杂物存在于树枝晶间处而引起的,呈现树枝晶断裂。800℃处的脆化原因是由于偏析,析出物及相变的综合作用的结果,呈现沿晶断裂及树枝晶断裂两种方式的混合,且含铌量增加钢易于树枝晶断裂。     

ZrC粒子对低碳微合金钢的强化作用

真空条件下,在低碳微合金钢中添加微米级ZrC颗粒,使其成为钢在热轧时奥氏体的形变核心及其形变诱导铁素体的再结晶核心以细化晶粒,获得了屈服强度为518 MPa的低碳微合金高强度钢,对钢中第二相粒子包括碳化物析出相及外加ZrC颗粒对钢的强化作用进行了讨论。采用化学相分析及X射线小角散射法研究了钢中析出相的成分、数量及粒度分布,同时用扫描电镜和透射电镜对钢中第二相粒子的形态和微观结构进行了观察,发现尺寸小于18 nm的MC析出相含量较少,未发现小于10 nm的析出相。研究结果表明:细晶强化是试验钢的主要强化方式,位错强化次之,而沉淀强化和固溶强化较小,外加ZrC颗粒在细晶强化和位错强化中产生重要作用。     

Nb-Ti微合金钢热变形后组织演变及第二相粒子析出行为

利用GLEEBLE-2000对试验钢进行热模拟试验,并结合显微硬度测试,研究了一种Nb-Ti微合金钢热变形奥氏体的变形后冷却相变行为.利用JEM-2000FX电镜对碳膜萃取复型法获取的第二相析出物进行分析,从而对热变形后冷却相变中的第二相析出行为进行了研究,探讨了不同冷却速度对第二相析出的影响,结果表明,有大量弥散分布的细小粒子析出,析出相主要以Nb-Ti碳氮化物复合相形式存在,一般呈方形、椭圆形、圆形以及不规则形状,并且随着冷却速度的增加,第二相析出增多且变得细小.     

表面温度波动对微合金钢连铸板坯热塑性的影响

由于铸坯表面与二冷辊列夹持辊发生的间断式接触传热,其表面温度存在一定程度的上下波动.基于J55微合金钢,考虑温度波动的影响,研究了钢在不同热状态下的热塑性.结果表明,高于850℃时温度波动制度下测得的断面收缩率低于常规恒温制度下的测量值,而等于或低于850℃时情况相反.分析了两种不同温度制度下测试结果的差异,认为对于微合金钢,存在着略高于所测钢种Ae₃温度的某一分界温度,高于该温度时恒温制度下测得的塑性值相比波动制度下塑性值偏高,而低于该温度时则偏低.这一认识有助于更加合理地制定实际连铸过程的矫直温度.     

Fe-22Mn-0.7CTWIP钢的热塑性与断裂机制

基于Gleeble-1500热力模拟试验机测定了Fe-22Mn-0.7C TWIP钢和Q235钢700~1300℃范围内的静态拉伸行为.采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、电子探针微区分析等技术表征两钢种不同温度下的变形特征和断口形貌.通过分析基体化学成分、相体积分数、晶粒尺寸、凝固缺陷等因素探讨TWIP钢铸态热塑性的变化规律及其影响机制.研究结果表明,Fe-22Mn-0.7C TWIP钢700~1250℃范围内的铸态抗拉强度高于Q235,而其断面收缩率低于40%,且断口均以沿枝晶间断裂方式为主.晶粒细化和控制溶质显微偏析有利于提高TWIP钢热塑性,与基体均质性改善有关.此外,增加应变速率TWIP钢拉伸强度和断面收缩率同时增大.     

Hot ductility trough elimination through single cycle of intense cooling and reheating for microalloyed steel casting

Surface transverse cracking, especially corner cracking, is prone to generate in continuously cast slabs of microalloyed steels. The method of surface structure control (SSC) was supposed to the best way to avoid the detrimental defects. However, the mechanism of improving hot ductility by SSC and the specific parameters to control the process are still unclear for the reasonable adoption in production. In the present work, the impact of cooling rate, holding temperature and holding time on austenite decomposition, and the austenite grain size before and after intense cooling were investigated by thermal simulation method. With the increase of cooling rate, it is observed that the phase is transformed from austenite?→?grain boundary film-like alltromorph ferrite?→?Widmanstätten ferrite plates (or intragranular ferrite plates)?→?bainite+martensite. Mostly important, the film-like ferrite can be eliminated through intense cooling and the following reheating, but the austenite grain size is not observed to be refined through the single γ?→?α?→?γ cycle. Even though, the reduction of area (RA) is improved drastically to over 70% in the third ductility trough, whereas the RA value is just 相似文献   

460MPa级海洋平台用钢的高温塑性研究

通过Gleeble-1500D热模拟机来进行EQ47(460 MPa)钢的高温塑性研究,以1×10-3/s的变形速率,在600~1 350℃的温度区间内以每50℃取一间隔做一组高温塑性试验.结果表明:在907~1 270℃之间,断面收缩率均高于60%,钢的高温塑性良好,温度高于1 270℃时,断面收缩率急剧下降,第Ⅲ脆性区在667~907℃之间,在此温度区间内存在明显的塑性低谷,断面收缩率最低值为29.44%.     

Nb对V-N微合金化钢高温热塑性的影响

摘要：使用Gleeble热模拟机研究了V-N和V-N-Nb微合金钢的高温热塑性,利用SEM和金相显微镜对热拉伸试样断口形貌和组织进行分析,并通过TEM对析出相进行了表征。结果表明在V-N钢基础上添加质量分数为0.024%的Nb,总体上降低了在第Ⅲ脆性温度区（950~600℃）的热塑性,使塑性低谷区变宽、变深。断面收缩率Z值低于40%的临界温度区间,V-N钢为862~713℃,而V-N-Nb钢在903~700℃以下,塑性低谷区宽度增加了54℃以上。2种钢的Z最低值在750℃,V-N钢为24.5%,V-N-Nb钢为15.5%。A3温度以上,V-N-Nb钢中更多细小的碳氮化物析出是它热塑性低于V-N钢主要原因;A3温度以下,750℃时Z最低值是由薄膜铁素体和碳氮化物析出综合作用的结果,温度降至700℃时Z提高,较厚的晶界铁素体和晶内铁素体生成是Z升高的主要原因。     

新型二次硬化渗碳钢的高温塑性及热加工图

 利用Gleeble-3800热模拟试验机,对一种新型二次硬化渗碳钢C61进行了高温轴向压缩试验,测得其高温流变曲线,观察了高温变形后的显微组织,获得了该钢的热变形激活能[Q]为414.84 kJ/mol,建立了试验钢的热变形本构方程,并绘制了其热加工图。结合高温变形后的显微组织和热加工图,确定最优热变形工艺参数为变形温度范围为1 050～1 100 ℃,应变速率范围为0.1～1.0 s－1,此时试验钢组织发生了完全动态再结晶,晶粒明显细化,且对应的能量耗散效率达到峰值。     

含铌、钒、钛EQ47海洋平台用钢的高温塑性研究

EQ47钢是最常用海洋平台用钢之一,为了生产出符合质量要求的EQ47钢,需要对EQ47钢生产工艺进行研究;钢的高温塑性可以影响铸坯的质量,为了保证铸坯质量,需要对含铌、钒、钛EQ47海洋平台用钢的高温塑性进行研究。采用Gleeble-1500D热模拟机进行高温塑性试验,分析了EQ47钢高温塑性特点,断裂机理,以及铌、钒、钛对高温塑性的影响。结果表明：钢存在2个脆性区间,即第Ⅰ脆性区间为1270-1350℃,第Ⅲ脆性区间为600-900℃;试验钢的断裂形式有穿晶断裂和沿晶断裂;钢中的铌、钒、钛及其析出物均对钢的高温塑性产生影响。     

残余元素对低合金钢连铸坯高温延塑性的影响

 采用Gleeble 1500热模拟试验机测试了含有一定量残余元素Cu、As和Sn的低合金钢连铸坯的高温延塑性。低合金钢的第Ⅰ脆性温度区在ts～1340 ℃之间,第Ⅲ脆性温度区在920～730 ℃之间。由于钢中Cu、As和Sn等残余元素含量比较高,因此第Ⅲ脆性温度区比较宽,深度比较大。     

Hot ductility of DSS and its microstructure observation during hot deformation

selecting several typical DSS 00Cr22Ni5Mo3N,00Cr21Ni2Mn5N and 00Cr25Ni7Mo4N as research materials,hot ductility characteristic of DSS was studied and microstructure evolution during hot compression was observed.The results show that the optimum hot ductility temperature range of DSS is 1 050~1 200℃.00Cr25Ni7Mc4N exhibits the worst hot ductility and 00Cr21Ni2Mn5N has similar hot ductility to 00Cr22Ni5Mo3N.During hot compression,austenite of DSS mainly occurs dynamic recovery,the ferrite of 00Cr22Ni5Mo3N,00Cr21Ni2Mn5N can perform dynamic recovery and recrystallization,but only dynamic recovery can be observed in the ferrite of 00Cr25Ni7Mo4N.     

第三代汽车钢的热塑性及断裂机理

采用Gleeble-1500热模拟试验机,对第三代汽车钢(TG钢)在不同的变形温度下进行了热拉伸试验,研究其热塑性的变化运用光学显微镜和扫描电镜分析了实验钢热变形的断口形貌及断裂机理.发现实验钢的强度随温度的升高而降低,热塑性曲线分为第Ⅰ脆性区、高温塑性区和第Ⅲ脆性区三个区域,其中第Ⅲ脆性区存在两个塑性极小值.在1300~800℃时实验钢的组织为奥氏体,断裂方式为连孔延性断裂,动态再结晶使韧窝分离前发生了较大的塑性变形,断口为大而深的韧窝;750℃时实验钢沿奥氏体晶界析出铁素体,断裂方式为界面断裂,断口既存在着铁素体内聚失效形成的小的孔洞,也存在由于裂纹沿奥氏体晶界扩展形成的石块状形貌;650℃由于出现了铁素体的准解理,实验钢的塑性下降,热塑性曲线再次出现极小值.