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00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的高温变形行为 总被引:8,自引:0,他引:8
采用热/力模拟实验方法研究了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢(SDSS)在900~1 200℃、应变速率为0.1~10 s-1条件下的热变形及组织变化,讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响.结果表明,在上述变形条件下,00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢中铁素体的软化机制与Z参数有关,且随着Z参数减小,铁素体软化机制由动态回复向动态再结晶转变;该钢的表观应力指数为3.51,热变形表观激活能为492 kJ/mol. 相似文献
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00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的高温变形 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble-3800热/力模拟实验等方法研究了00Ct21Ni2Mn5N奥氏体-铁素体双相不锈钢(LDSS)在温度为850~1 150℃、应变速率为5~50 s-1,压下量60%的热变形行为及组织变化.结果表明,00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的流变应力随温度的增加而降低,随应变速率的增加而增加,该钢的软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,00Cr21Ni2Mn5N双相钢的表观应力指数为4.82,热变形表观激活能(Q)为219 kJ/mol 相似文献
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《特殊钢》2015,(3)
通过Thermo-Calc热力学计算、金相和电化学方法分析和研究了1 050~1120℃固溶的00Cr21Ni2Mr5N、00Cr22Ni5Mo3N、00Cr25Ni7Mo3N、00Cr27Ni7Mo5N四种典型超低碳双相不锈钢在500~1 100℃时效后σ相的析出规律和σ相含量对四种双相不锈钢点蚀电位的影响。结果表明,σ相析出量随着时效温度的升高呈现先增加后减小的趋势,并且随着双相不锈钢中铬-钼含量(/%)依次20.98-0.03,22.41-3.16,25.30-3.46,26.69-4.74递增时,σ相析出量峰值递增,依次为4.9%,22.5%,27.0%,40.5%,同时σ相完全溶解温度提高,依次为660,950,1 060,1100℃;σ相析出量越大超低碳双相不锈钢耐点蚀性能越低,4种钢的σ相析出峰值对应的E_(b100)值依次为-94.0,100.1,260.2,117.7 mV。 相似文献
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通过Gleeble-1500D热模拟试验机对0~0.034%Ce的超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N(%:0.016~0.020C、24.50~24.72Cr、7.06~7.18Ni、3.61~3.73Mo、0.26~0.27N)进行了950~1 200℃、应变速率5×10-3s-1的热拉伸和变形量60%、应变速率1×10~0s~(-1)的热压缩试验。结果表明,适量铈的加入能提高00Cr25Ni7Mo4N钢的热塑性,铈含量为0.012%时有最好的热塑性;铈含量为0.021%以上时,该钢的峰值应力低于未加稀土钢;铈的加入有助于钢提前达到稳态流变阶段。 相似文献
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高温下00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的相组织及其元素含量变化研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文通过XRD、扫描电镜和能谱研究了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢在1200℃和1320℃不同热处理制度状态下的组织结构及α和γ两相中的主要化学成分含量。实验发现,在1200℃和1320℃附近00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢内无新相产生,随处理温度升高,00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢α相含量增加,α相和γ相中的Cr、Mo、Si、Ni含量相差越来越小,而Mn元素在α相和γ相中含量趋于一致。 相似文献
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以温度为中心组织生产,抓好各工序之间生产组织协调是节约能源、降低消耗的重要手段。热轧带钢厂的热装热送项目具有相当的代表性,它不仅为节能降耗提供了样板,同时也为加热炉能力不足的单位提供提高产量的重要依赖。 相似文献
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基于马钢2 250mm热轧的设备、工艺及信息化系统条件,针对马钢2 250mm热轧生产线,根据不同的热送热装模式,制定了不同的生产组织计划方案,以提高热送热装的比例。 相似文献
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超薄热轧带钢生产实践 总被引:2,自引:0,他引:2
分析了攀钢1450mm热连轧厂采用现有设备和工艺开发1.5/1.8mm超薄热轧带钢的情况。针对超薄热轧带钢存在的技术问题,提出了具体的解决措施,最终开发出超极限能力的1.5/1.8mm热轧带钢,并形成批量生产能力。 相似文献
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本文介绍了钢坯步进梁加热式炉及相关技术的发展状况:炉型曲线、热装、直接热装、节能措施、加热质量、环保、计算机控制等。 相似文献
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铸铁的高温应力—应变行为 总被引:1,自引:0,他引:1
本文测试了不同基体组织的灰铁、蠕铁及球铁的高温应力—应变曲线(室温~1000℃)。结果表明、无论是灰铁、蠕铁还是球铁,常温下均呈脆性材料性质。但随着温度的提高,球铁与灰铁呈现出不同的应力—应变特征,球铁存在弹性变形与塑性变形的转变点,弹性变形量减少,塑性变形量增加。当温度超过α-γ相变点时 应变以塑性应变分量为主,进入塑性状态。而灰铁为非线弹性体,没有明显的弹塑性转变点;基体组织不同时,铸铁的强度及塑性指标相差较大,在室温至(α-γ)相变点间,珠光体基体铸铁的强度高于铁素体基体铸铁,而塑性低于铁素体铸铁,在α-γ相变点至1000℃,各种基体铸铁的强度趋于一致,延伸率急速增大,在800~900℃左右有一峰值。 相似文献