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对Co-9Al-9W-0.1B合金在不同抽拉速率下进行定向凝固,观察其凝固显微组织,并利用电子背散射衍射检测其晶粒生长取向。当抽拉速率为20mm/h和60mm/h时,合金凝固界面前沿分别为平面状和胞状,晶粒生长取向均接近〈101〉方向。随着抽拉速率增大,合金凝固界面前沿转变为枝晶状;当抽拉速率为180mm/h时,晶粒生长取向为〈013〉方向;当抽拉速率为360mm/h时,晶粒生长取向偏离〈101〉方向约30°。Co-9Al-9W合金在抽拉速率180mm/h的定向凝固中,经过一段竞争生长后择优取向为〈001〉。由于缺少硼化物强化晶界,Co-9Al-9W合金蠕变强度相比同速率下定向凝固的Co-9Al-9W-0.1B合金较差。经过抽拉速率为180mm/h的定向凝固后Co-9Al-9W-0.1B合金具有柱状晶组织,其蠕变强度高于具有等轴晶组织的Co-9Al-9W-0.1B合金。 相似文献
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采用熔体快淬及晶化处理工艺制备Nd1 1 Fe71 Co8V1 .5Cr1 B7.5纳米晶合金。运用XRD ,DTA等方法研究了快淬工艺与热处理工艺对该合金纳米晶形成、晶化过程及磁性能的影响。结果表明 ,快淬速度和热处理温度都明显地影响Nd1 1 Fe71 Co8V1 .5Cr1 B7.5纳米晶的形成及其磁性能 ;该合金在晶化过程中先后出现了 3个放热峰 ,分别对应软磁相α Fe ,亚稳相和硬磁相Nd2 Fe1 4B 3个晶化相。快淬速度 2 1m·s- 1 制备快淬薄片经 64 0℃ 4min晶化处理后 ,制成的粘结磁体的最佳磁性能为 :Br=0 64T ,JHc=90 3 5kA·m- 1 ,(BH) max=71kJ·m- 3。 相似文献
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采用熔体快淬及晶化处理工艺制备Nd11Fe71Co8V1.5Cr1B7.5纳米晶合金.
运用XRD, DTA等方法研究了快淬工艺与热处理工艺对该合金纳米晶形成、晶化过程及磁性能的影响.
结果表明, 快淬速度和热处理温度都明显地影响Nd11Fe71Co8V1.5Cr1B7.5纳米晶的形成及其磁性能;
该合金在晶化过程中先后出现了3个放热峰, 分别对应软磁相α-Fe,
亚稳相和硬磁相Nd2Fe14B 3个晶化相. 快淬速度21 m*s-1制备快淬薄片经640
℃/4 min晶化处理后, 制成的粘结磁体的最佳磁性能为 Br=0.64 T, JHc=903.5
kA·m-1, (BH)max=71 kJ·m-3. 相似文献
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《稀有金属》2015,(5)
采用FMI-I-600R-C型真空熔炼速凝炉生产(Nd-Pr)Fe B速凝薄片,系统研究了速凝薄片厚度对其微观结构的影响。结果表明:厚度的差异造成了速凝薄片微观结构及相组成的不同。薄片厚度为0.2~0.3 mm时,从贴辊面到自由面的完整片状晶生长良好,富Nd-Pr相沿主相均匀分布,无α-Fe;厚度为0.3~0.4 mm时,完整片状晶的体积分数降低;厚度为0.5 mm以上的薄片在自由面会析出α-Fe,在靠近贴辊面一侧出现细晶区;随着厚度的增加,析出的α-Fe相逐渐增多,在α-Fe相的析出区域出现了团块状的富Nd-Pr相。薄片厚度为0.2~0.4 mm时,(001)晶面的衍射峰较强,Nd2Fe14B主相晶粒具有明显的c轴择优取向;随着厚度的增加,(001)晶面的衍射峰强度逐渐减弱,主相晶粒沿c轴择优生长的趋势减弱。因此,在批量生产(Nd-Pr)Fe B速凝薄片的过程中,控制合理的薄片厚度是生产优质速凝薄片的关键。 相似文献
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《钢铁研究学报》2021,(2)
研究了[001]、[011]和[111]3种不同取向的DD15单晶高温合金的热处理组织、980℃/300 MPa和1 150℃/120 MPa的持久性能、持久断口和断裂组织。结果表明在与定向凝固方向垂直的截面上,3种取向合金具有明显不同的热处理组织形貌,γ′相的形状分别为规则的正方形、矩形和多边形。合金在980℃/300 MPa和1 150℃/120 MPa条件下的持久性能呈现各向异性。合金在2种条件下的持久寿命都按[011]、[001]、[111]取向的顺序增加,伸长率按[111]、[011]、[001]取向的顺序升高。随着试验温度的降低,合金持久各向异性增强。在980℃/300 MPa条件下,[001]和[111]合金持久呈现韧窝断裂特征,而[011]合金持久呈现类解理与韧窝混合断裂特征;在1 150℃/120 MPa条件下,不同取向合金持久都呈现韧窝断裂特征。不同取向合金断裂后的γ′相具有明显不同的形貌或筏排化程度。[001]取向合金的γ′相筏排与应力轴方向垂直,而[011]和[111]取向合金的γ′相筏排与应力轴呈一定夹角,筏排化程度按[011]、[001]和[111]的顺序增加。 相似文献
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通过在氩气保护下对成分为Nd8Fe86B6(原子数比)铸态合金机械球磨,随后进行真空晶化处理,制备了纳米复相Nd2Fe14B/α—Fe永磁合金。通过X射线衍射(XRD)、差示扫描量热法(DSC)、透射电子显微镜(TEM)以及振动样品磁强计(VSM)等分析方法研究了不同球磨时间及晶化处理温度对Nd8Fe86B6合金组织及磁性能的影响。结果表明,随着球磨时间的延长,Nd2Fe14B相及α—Fe的晶粒尺寸迅速减小,球磨25h后粉末由一些晶粒尺寸约为10nm的Nd2Fe14B/α—Fe复相组织以及非晶相组成,非晶相通过随后的晶化处理可转变成Nd2Fe14B/α—Fe复相组织。球磨及晶化处理工艺参数对Nd8Fe86B6合金磁性能有很大的影响,通过优化球磨以及晶化处理工艺,可制备出较高性能的粘结磁体。球磨25h,在700℃下晶化处理30min,获得Nd8Fe86B6磁体最佳磁性能为:Br=0.63T;Hci=449kA/m;(BH)max=62kJ/m^3。 相似文献
9.
采用熔体快淬及晶化退火工艺制备了单相Nd2Fe14B纳米晶合金。研究了添加Nb对Nd12.3Fe81.7-xNbxB6.0(x=0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,3.0)系列合金的微观组织、磁性能和晶化行为的影响规律。结果表明:添加Nb可提高晶化温度并稳定非晶相;在退火晶化过程中,加入Nb后形成的析出相可以抑制晶粒长大,使晶粒细化且分布均匀,进而提高了材料的综合磁性能。通过对系列合金磁性能分析可知:Nd12.3Fe81.2Nb0.5B6.0合金在600℃退火处理10min后的磁性能最佳,磁能积(BH)m=141.13kJ.m-3,矫顽力Hci=867.95kA.m-1,剩磁Jr=1.02T。 相似文献