连铸板坯中间裂纹控制实践

分析了安钢第二炼轧厂板坯中间裂纹的成因及影响因素,提出了减少中间裂纹的具体措施.措施实施后,取得了明显的效果.     

连铸板坯中间裂纹的分析与改进

针对安钢生产的高强度船板连铸板坯出现的中间裂纹,利用相应的检测手段进行了系统分析,发现在发生中间裂纹的裂纹带上有明显的Mn、S和其形成的复杂化合物聚集,元素和夹杂物在枝晶间的严重偏析积聚是铸坯产生内部裂纹的内在原因,同时连铸过程的相关参数控制不合理促进了裂纹的进一步扩展和恶化。通过对裂纹形成机理的研究和生产工艺参数的分析,找出了存在的问题,提出了减少板坯中间裂纹的具体改进措施,提高了铸坯的质量,取得了明显效果。     

Q235中板表面纵向裂纹分析

通过生产试验，对Q235中板表面纵向裂纹进行检测和分析。确认了板坯原始裂纹是造成中板边部纵向裂纹的根源。经过对板坯连铸工艺调整和技术攻关，使裂纹缺陷得到有效控制，板坯裂纹缺陷比例由5．3％降到1．4％。     

减少Q235B板坯三角区裂纹生产实践

本文分析了三宝钢铁热卷厂带钢表面纵裂缺陷的原因,针对炼钢五厂板坯三角区裂纹缺陷情况,采取提高板坯C含量和锰硫比等手段,有效减少了板坯三角区裂纹缺陷,明显改善了带钢表面纵裂缺陷,起到了减少带钢质量废品的作用。     

包钢CSP工艺生产Q235B钢的洁净度控制

为生产高级别管线钢和冷轧板钢作准备,通过分析210t顶底复吹转炉-LF炉精炼-连铸(CSP)-轧制工艺流程生产Q235B钢的洁净度水平,提出了CSP生产钢的洁净度工艺控制方向.     

转炉-连铸流程Q235B钢的夹杂物控制

利用全相显微镜及扫描电镜,对河钢唐钢不锈钢公司转炉-连铸流程生产的Q235B钢的冷弯开裂现象进行了分析,认为开裂处存在着的大颗粒硫化物和氧化铝系夹杂是导致缺陷的主要原因。通过控制入炉铁水硫含量、优化转炉炉后钢包渣、采用加Al脱氧、延长静吹时间、采用钢包吹氩搅拌、更换氩气吹扫管等改善措施,Q235B钢中夹杂数量明显降低,质量得到有效提升,可降低生产成本约32元/t钢。     

Q235B和Q345B钢CSP铸坯纵裂纹的控制实践

酒钢Q235B(0.18%C)和Q345B(0.17%C)钢CSP工艺生产的68 mm×1 600 mm铸坯的纵裂纹主要出现在炉次间的第一块铸坯,裂纹宽0.01～0.30 mm、深0.10 mm、长度≥50 mm。纵裂纹影响因素的分析结果表明,当[S]≥0.008%、钢水过热度≥40°、结晶器锥度≤4 mm时,保护渣碱度和粘度较低,以及结晶器钢板厚度≤12mm时,铸坯裂纹指数明显增加。通过控制[S]≤0.008%,钢液过热度30±5℃,结晶器液面波动±3 mm,Q235B钢裂纹发生率由2%降至0.36%,Q345B钢由5%降至0.98%。     

连铸板坯中间裂纹成因分析及改进措施

通过对铸坯的低倍检验和中间裂纹部位的电镜扫描，分析了连铸板坯中间裂纹的位置和成因，提出了从钢水成分、二冷配水、铸机设备状况、钢水过热度、拉速等方面的改进措施，使连铸坯中间裂纹的发生率和级别大幅度下降。     

H型钢Q235B连铸保护渣的优化

针对津西钢铁厂H型钢Q235B(0.14%～0.18%C)铸坯(宽面550 mm,窄面440 mm,腹板90 mm)经常出现纵裂等缺陷,基于原有保护渣(%:29～30SiO2、25～26CaO、10～11Al2O3、3.0～3.5Fe₂O₃、15～17C、≤0.5H₂O),通过正交实验和优化设计,开发出一种高性能保护渣(%:37.50SiO₂、37.50CaO、6Al₂O₃、7CaF₂、12Na₂O、7石墨、1.5炭黑)。与原保护渣相比,优化渣的半球点温度、粘度和熔化时间分别从1 167℃,0.77 Pa·s和57 s下降至1 092℃,0.27 Pa·s和32.5 s。优化渣应用表明,当拉速由0.98 m/min提高到1.2 m/min时,铸坯质量良好。     

减少中频炉-连铸工艺生产板坯表面裂纹的生产实践

某钢厂采用中频炉—连铸工艺生产的连铸板坯表面存在横裂纹和网状裂纹等缺陷,通过对板坯表面裂纹形成的机理进行分析,并结合对现场生产的连铸工艺参数和设备进行全面分析检查的结果,采取了一系列控制措施,板坯的表面质量有较大程度的提高,为了彻底解决板坯表面网裂,需要对整个喷淋装置重新布置,使铸坯表面温度更均匀.     

中心开裂的Q235B板坯轧制试验

对有中心开裂缺陷的Q235B板坯进行了跟踪轧制和对轧材的检测,结果表明开裂缺陷轧制时能够焊合,力学性能能够满足标准要求,对轧材组织有一定影响。     

鞍钢微合金钢铸坯中间裂纹控制实践

分析了鞍钢微合金钢板坯中间裂纹的产生原因,采取了降低中间包钢水中的S含量、优化扇形段驱动辊压力和转矩、优化二冷水水量等措施。采取措施后,铸坯中间裂纹指数降低,连铸坯内部质量得到改善。     

Q235B钢板坯连铸凝固传热行为的数值模拟计算

基于涟钢板坯连铸机结构参数和冷却条件,建立了Q235B 230 mm×1 280 mm板坯连铸过程凝固传热的数值模型,研究了铸坯温度分布和坯壳厚度变化规律以及过热度和拉速对铸坯温度和凝固末端位置的影响规律。得出:随过热度和拉速的增加,铸坯中心和角部温度整体呈升高趋势,在其它参数不变的条件下,过热度每升高10℃,铸坯凝固末端和液相消失位置分别后移约0.38 m和0.31 m;拉速每升高0.1 m/min,凝固末端和液相消失位置分别后移2.06 m和1.4 m。通过数值模拟研究,掌握了铸坯温度和凝固末端位置的变化规律。     

连铸薄板坯的裂纹控制

分析了连铸薄板坯裂纹的成因及控制措施，重点介绍了薄板坯浇铸期间的主要控制环节和几家先进钢铁企业的生产经验，指出了薄板坯连铸技术的发展趋势。     

攀钢低合金钢板坯角横裂缺陷的控制技术

分析了结晶器液面波动、结晶器锥度、结晶器冷却制度、连铸保护渣、二冷制度等连铸工艺对低合金钢板坯角部横裂纹缺陷的影响,在此基础上,提出了改善板坯角部横裂纹的有效措施,即稳定结晶器液面、优化结晶器锥度、弱化结晶器冷却和连铸二次冷却,改进连铸保护渣等.研究结果经实施应用,明显减轻了板坯角部横裂纹缺陷,消除了因低合金高强度钢连铸坯角部横裂纹缺陷引起的热轧板卷边裂缺陷.     

Study on Mechanism of Large Bubble Formation in Slab Continuous Casting Mould with Argon Blowing

A physical model was established to study the mechanism of large bubble formation in a slab continuous casting mould with argon blowing and the effects of operation parameters on it were investigated. The results show that there are two mechanisms of large bubble formation, (i) the aggregation mechanism of bubbles at the upper tip of the nozzle port exit and (ii) the aggregation mechanism of bubbles during the floating process. The former just exists for a certain water flowrate when the gas flowrate is bigger than a certain value, while the latter always exists. Furthermore, the optimal gas flowrate to restrain the large bubble formation was presented by the physical model.     

连续铸钢生产过程中铸坯凹陷控制实践

介绍了铸坯凹陷的形式,将铸坯凹陷分为两类：一类是产生于结晶器内的“小凹陷”;一类是产生于扇形段内的“大凹陷”.根据不同种类的特点分析了凹陷产生的原因,并制定了相应的有效防范措施.     

Q235B钢板表面裂纹原因分析及改进措施

针对某钢厂生产Q235B钢板大批量出现表面裂纹的情况,采用金相显微镜、扫描电镜等微观检测方法,对钢板表面裂纹形态、分布及其附近夹杂物和组织进行分析.结果 表明:钢板近表面存在严重MnS夹杂物,破坏了钢基体,导致铸坯原始表面裂纹缺陷在轧制变形作用下延展、扩大,形成钢板表面缺陷.通过制定并采取相应的改进措施,钢板表面裂纹情况得到改善.     

Study on Intermediate Crack in Continuous Casting Slab of Medium Carbon Steel

According to the analysis of the macro and micro characteristics of the center of continuous casting blooms by acid wash, SEM, metallographic and scanning-type electron microscope, there was a serious segregation and some shrinkage cavities in the slab; Cracks occurred at the end of the columnar crystal and spread along the boundary of the primary dendrite. At the crack enriched a large number of impurity elements, carbon, phosphorus, sulfur, whose crystal boundary segregation is the internal factor of the intermediate cracks. Determining the originated location of intermediate cracks and calculating the total strain in this area during solidification process of slab, it is found that the load is the ex- ternal factor of cracks’ generation and expansion.