连铸LZ45CrV车轴坯的生产试制

通过冶炼过程控制钢水纯净度,连铸过程控制过热度,铸坯加热过程控制均热温度等措施,采用连铸生产的LZ45Cr V钢完成能够满足技术协议要求,试制成功。     

大功率电力机车车轴用EAlN钢的生产工艺实践

车轴用钢EAlN(/%:0.32~0.38C,0.15~0.35Si,0.80~1.10Mn,≤0.015P,≤0.010S)300 mm×300mm钢坯试制流程为60 t电弧炉-LF-VD-8.4 t铸锭-1 000 mm初轧机开坯工艺。通过EAF热装≥70%的预处理铁水,EAF控制终点[P]≤0.008%和[C]≥0.10%,出钢留钢10%,高碱度渣(CaO)/(SiO_2)=4~7并喂Al线精炼,控制[Al]s 0.020%~0.040%,VD后喂0.5 kg/t Si-Ca线,氩气保护浇铸等工艺措施,使生产的EAlN钢的洁净度为[O]≤15×10~(-6),[H]≤1.0×10~(-6),[N]≤80×10~(-6),P≤0.015%,S≤0.005%,A、B、C、D类非金属夹杂物级别≤1.0,EAlN车轴钢坯和车轴技术指标符合大功率电力机车车轴的技术要求。     

采用不同浇注工艺生产JZ35车轴用钢坯的质量评价

包钢炼钢厂采用铁水预处理-转炉-钢包炉-真空脱气等冶炼工艺,配合大方坯连铸、模铸两种不同的浇注工艺,试制了JZ35车轴用钢坯.通过对比不同浇注工艺下生产的车轴用钢坯的质量和性能,表明钢坯的化学成分、力学性能、非金属夹杂物、晶粒度等指标均符合车轴用坯标准的要求.采用不同的浇注工艺并不影响钢坯的低倍组织和晶粒度,但由连铸工艺生产的钢坯的成材率、表面质量明显优于模铸工艺.     

汽车零部件用45Mn2R硫系易切削钢的开发

采用≥40%铁水-50 t EAF-LF-VD-180 mm×220 mm铸坯-轧制流程开发了45Mn2R钢Φ40～50 mm轧材。通过控制EAF终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%,出钢温度1620～1660℃,出钢过程用“增碳剂+复合脱氧剂(15%Ca-12%Al-45%Si)+合成渣(50%CaO-34%Al₂O₃-4%MgO)”预脱氧,Ca处理前钢水S含量≤0.010%,Ca处理20 min后喂S线,VD后软吹25～30 min等工艺措施,提升钢的纯净度和可浇性。结果表明,生产的45Mn2R钢(/%:0.43～0.46C,0.22～0.27Si, 0.009～0.017P,0.065～0.086S,0.32～0.36Cr, 0.003～0.010Ti, 0.013～0.034Als)具有良好的综合性能,各项指标满足用户要求。     

本钢铁道车辆用LZ50钢车轴坯的研制

本钢采用铁水预处理、12 0t顶底复吹转炉冶炼、LF +RH TB二次精炼、4 8t钢锭 80 0轧机成坯工艺试生产了铁道车辆用LZ5 0钢 (% :0 4 7～ 0 5 5C ,0 17～ 0 4 0Si,0 6 0～ 0 90Mn) 2 30mm× 2 30mm车轴坯。LZ5 0钢材中氢含量为 (0 5～ 0 7)× 10 -6,氧 (9～ 10 )× 10 -6,氮 (5 5～ 70 )× 10 -6。A +C类非金属夹杂级别为1 0～ 2 5。LZ5 0钢 84 0℃正火处理后的机械性能为σs370～ 385MPa ,σb710～ 735MPa ,δ52 1%～ 2 3%。     

铁路货车60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验断裂分析和工艺改进

Φ16 mm 60Si2CrVAT弹簧钢（/%:0.58C,1.76Si,0.66Mn,0.010P,0.005S,1.15Cr,0.15V）生产流程为转炉-LF-VD-220 mm×300 mm连铸-轧制-退火工艺。弹簧制造主要工艺为冲床下料-中频感应加热-热卷簧-余热淬火（890~870℃,油冷）-530℃电阻炉回火-打磨-抛丸-预压缩。分析了Φ16 mm K6弹簧在疲劳试验过程62万次发生断裂（标准要求≥300万次）的原因。结果表明,弹簧支撑圈与工作圈之间在点接触产生的硌伤而导致应力集中是弹簧早期疲劳断裂的主要原因,同时弹簧局部存在异常下贝氏体也对弹簧疲劳寿命产生了不良影响。通过改进制簧工艺,包括保证支撑圈几何尺寸和弹簧淬火温度,防止弹簧疲劳试验时发生局部点接触等措施,使60Si2CrVAT钢弹簧的疲劳试验寿命≥300万次。