上钢一厂750m~3高炉炉身结厚的处理

1999年4～5月,上钢一厂750m~3高炉经历了开炉以来最严重的、历时最长的炉况失常,其主要原因是炉身结厚。现对炉身结厚的原因及处理进行总结分析。 1 炉况失常经过 3月中旬以后,高炉炉况波动较大,坐料次数增多,经常减风操作。3月25日以后,高     

莱钢2~#1880m~3高炉炉况波动导致炉墙结厚的分析与处理

对莱钢2~#1 880 m~3高炉炉墙结厚特征及形成原因进行了探讨和分析,总结了高炉因配吃部分指标较差的焦炭导致炉况波动,进而引发炉墙结厚的炉况表现与处理过程。仅采取中心加焦、调整布料制度、洗炉等常规措施,并未能从根本上解决炉墙结厚问题。最终挂结物因低料线事故脱落。通过分析挂结物的脱落机理,认为降料线操作也是处理炉墙结厚的有效手段。     

南钢8号高炉炉墙结厚分析及处理

南钢炼铁新厂8号高炉（2 000m3）由于原料质量的不稳定、渣系的变化,上下部操作调剂的不匹配等原因造成炉身部位圆周方向结厚,通过采取＂降料线打水,强力疏松边缘气流,调整风口配置＂等措施,历时42天,炉墙粘结脱落,炉型规整,炉况恢复正常。     

Analysis of wall accretion reasons and operation adjustments at No. 8 BF of NISCO

南钢炼铁新厂8号高炉（2 000m3）由于原料质量的不稳定、渣系的变化,上下部操作调剂的不匹配等原因造成炉身部位圆周方向结厚,通过采取＂降料线打水,强力疏松边缘气流,调整风口配置＂等措施,历时42天,炉墙粘结脱落,炉型规整,炉况恢复正常。     

原首钢2号高炉结瘤及其处理

本文简述了实测２号高炉结瘤后操作炉型变化情况,及其对炉况的影响,并针对此问题,分析了炉身上部结厚的原因,提出了洗炉和炸瘤方法。     

莱钢2号1880m3高炉降料线处理炉墙结厚操作实践

莱钢2号1 880 m~3高炉因频繁停产导致炉况波动,进而发展为炉墙结厚。高炉操作者通过打水降料线的方式,快速解决了炉墙结厚问题,使高炉炉况逐步恢复正常。本文对炉墙结厚处理过程进行了总结,并对挂结物的形成原因与脱落机理进行了分析。     

武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚原因分析

对铜冷却壁在武钢大型高炉的应用情况进行了阐述。选取8号高炉为代表，对武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚的过程进行跟踪分析，找出炉墙结厚的原因，并提出防止炉墙结厚、维护铜冷却壁高炉操作炉型的对策措施。边缘气流长期不足、操作制度未能适应入炉料结构变化、渣皮脱落后操作不合理是武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚的主要原因。须通过十字测温和炉身热负荷管理办法，控制适宜的边缘气流，入炉料结构发生变化后要进行针对性调整，渣皮脱落后的煤气流控制要遵循疏通中心引导边缘的原则，才能从根源上消除铜冷却壁炉墙结厚现象，保持铜冷却壁高炉良好的操作炉型。     

高炉炉型异变及处理实践

高炉生产实践中,由于煤气分布及造渣制度等急剧变化能引起炉况失常,同时发生炉型异变。在恢复炉况过程中,高炉工作者必须注意炉型异变的因素,否则必然会引起反复而造成不应有的损失,贻误炉况恢复和影响高炉进程的强化。文中叙述的炉缸堆积及炉身下部、炉腰区域结厚的处理实践,对解决类似炉况具有一定的参考价值。     

降料面法消除炉墙上部结厚

济钢第二炼铁厂1#高炉因操作过急、风口配置不合理、原燃料波动等原因，出现悬料、崩料、偏料以及冷却壁水温差变化等炉墙结厚征兆，影响了高炉的正常生产，各项技术经济指标恶化。利用高炉计划检修的机会，采用炉喉加喷水管控制顶温的降料面操作，使炉墙结厚物大部分脱落，达到了预期目的。     

南钢5号高炉开炉达产实践

南钢新建5号高炉经过烘炉、装料等准备工作后,于1998年3月12日顺利开炉.开炉1周后,炉况出现难行、炉缸不活、炉身结厚等.采取一些处理措施后,高炉于开炉2个月后达到设计指标,5个月后基本实现了稳产、高产.     

300m^3高炉炉身局部结厚原因分析及处理

１９９５年１１月中旬，由于原燃料条件差及喷煤后操作原因导致了３高炉炉身局部结厚。经过上中下部调剂的洗炉处理使炉况很快恢复正常，同时高炉工长对喷煤后的高炉听任了有了初步认识。     

莱钢1880m3高炉炉况波动导致炉墙结厚的分析与处理

对莱钢2#1 880 m~3高炉炉墙结厚特征及形成原因进行了探讨和分析,高炉因配吃部分指标较差的焦炭导致炉况波动,进而引起炉墙结厚事故。通过采取中心加焦、调整布料制度、洗炉等一系列常规措施,炉墙挂结物松动。在高炉料线降低后,挂结物失去支撑并在重力的作用下脱落,高炉各项指标得到了恢复,并通过后期实践验证了降料线处理炉墙结厚方法的有效性。     

高炉中下部结厚的成因、危害及对策

随着炼铁精料工作的不断深入，熟料率不断提高，原燃料质量改善，人炉料粉末降低，高炉炉料结构发生了很大的变化，高炉冶炼不断强化，以往高炉炉身中上部容易结厚甚至结瘤的情况，逐步发展变化为高炉中下部易结厚。近几年，涟钢小高炉大、中修停炉实践表明，凡停炉前生产不稳顺的高炉，均存在炉腹、炉腰、炉身下部不同程度结厚的情况。高炉中下部结厚直接影响到高炉生产的稳定，高炉生产不稳定，又加剧中下部的结厚，处理高炉中下部比处理炉身中上部结厚难度更大，需要的时间更长。     

安钢2号高炉处理炉墙结厚实践

对安钢2号高炉处理炉墙结厚实践进行了总结。认为碱金属负荷大幅超标及焦炭质量下滑是造成炉墙结厚的主要原因,通过采取调整布料矩阵、疏松边缘气流、热洗炉等方法,使炉墙黏结物脱落,炉况恢复正常。     

太钢高炉上下部操作炉型相互作用及其影响

 通过太钢2座4 350 m3高炉生产、操作炉型监控和维护的实践,认识到高炉上下部操作炉型之间有密切的相互作用关系,其对炉缸寿命有一定的影响。高炉上部的操作炉型受到炉腹煤气量、炉身部位耐火材料的选择以及炉身冷却水流向的影响。适当的炉腹煤气量、减少冷却板与砖衬间可能形成的窜气通道、冷却水横向分段、分区冷却有助于形成合理的上部操作炉型。炉身操作炉型与渣皮厚度具有相互作用关系,风口以上操作炉型对炉缸炉底的侵蚀和结厚也存在相互作用关系。通过维持炉芯死焦堆透气透液性、高炉炉身硬质压入以及钒钛矿护炉等措施,维持合理的上、下部操作炉型,改善了炉况顺行和操作指标,同时减缓炉缸侧壁的侵蚀。     

韶钢7号高炉炉役后期护炉措施

韶钢7号高炉在炉役后期,逐渐出现炉体上涨,炉身区域冷却壁大量烧坏,炉缸侧壁温度频繁超标,风口变形等现象通过采取优化工艺操作,冷却壁穿管修复,加强炉缸炭砖残厚管理,提高炉体冷却强度等一系列护炉措施,在稳定炉况的同时,高炉日产量也能达到6200t/d。7号高炉护炉效果表明,追求精料入炉的操作理念,维持好合理稳定的煤气流分布,达到合理的操作炉型,是高炉护炉的最有效手段。     

南钢5号高炉开炉达产实践

南钢新建5号高炉经过烘炉、装料等准备工作后,于1998年3月12日顺利开炉、开炉1周后,炉况出现难行、炉缸不活、炉身结厚等。采取一些处理后,高炉于开炉2个月后达到设计指标,5个月后基本实现了稳产、高产。     

韶钢6号高炉炉役后期护炉生产实践

针对韶钢6号高炉炉役后期炉皮开裂、上部耐材基本脱落、冷却壁烧坏多块,出现炉况不顺、生产技术指标下滑的状况,通过提高原燃料筛分质量、操作制度的研究与调整、冷却壁检漏与修复、炉身上部喷涂及灌浆造衬等护炉措施,炉况顺行明显好转,主要技术经济指标得到大幅度改善。     

沙钢2号高炉炉身上部结瘤的处理

对沙钢2号高炉炉身上部结瘤的处理进行了总结。进入2叭4年7月,2号高炉炉身上部就存在结厚,之后形成结瘤,降料线到14 m才使瘤根完全裸露。采用滑杠放炮的方式进行爆破炸瘤,瘤体基本上被清除。由于重视炸瘤后的复风操作,高炉炉况得到一次性恢复,各项技术指标在第3天就达到炉况失常前水平。着重分析了2号高炉炉身上部结瘤原因,认为:一是炉料锌负荷长期过高(达1.5 kg/t);二是焦炭质量差;三是原料入炉粉末高;四是生产操作管理缺位。     

高炉焦双环布料的实践

风机故障,使炼铁厂两座高炉用风受限,直接影响高炉的正常生产和炉况的顺行。风机恢复正常后,两座高炉先后采用焦双环布料,解决了炉身中部结厚、中心堆积问题,达到了迅速恢复炉况的目的,提高了生铁产量,降低了焦比,增加了经济效益。