首页 | 本学科首页   官方微博 | 高级检索  
相似文献
 共查询到18条相似文献,搜索用时 129 毫秒
1.
低碳高合金钢及其在湿磨衬板上的应用   总被引:1,自引:0,他引:1  
根据在湿磨条件下对球磨机衬板性能的要求,设计并制造出一种综合性能较好的低碳高合金钢衬板材料。该材料组织为板条马氏体,HRC45~50,冲击韧性αk=50~90J/cm^2。冲击腐蚀磨损实验结果表明:低碳高合金钢比高锰钢具有更好的耐冲击腐蚀磨损性能。装机结果显示:该低碳高合金钢衬板的使用寿命是高锰钢的2倍左右。  相似文献   

2.
为了给不同类型耐磨钢的实际使用环境提供可靠试验依据,研究不同微观组织的磨损性能和机理,分别在低载荷2 J和高载荷5 J下测试NM500马氏体钢和10Mn奥氏体钢的冲击磨损性能。NM500马氏体耐磨钢以板条状马氏体为主,板条内部存在高密度位错亚结构,同时存在少量残余奥氏体和一些棒状碳化物(TiC);奥氏体10Mn耐磨钢以奥氏体为主,还有少量马氏体和碳化物(NbC、VC)。结果表明,在低冲击载荷(2 J)下,NM500耐磨性高于10Mn钢(160 min的磨损量分别为109和181 mg),归因于NM500比10Mn钢具有更高的硬度,磨料对表面的破坏更小;在高冲击载荷(5 J)下,磨损初期,NM500耐磨性高于10Mn钢(120 min的磨损量分别为140和145 mg),但长时间磨损,NM500耐磨性低于10Mn钢(160 min的磨损量分别为222和173 mg),归因于10Mn钢发生了充分加工硬化,具有更优异的耐磨性。10Mn钢磨损后亚表面微观形貌中存在大量的高密度位错、形变孪晶、应变马氏体,优异的加工硬化能力使10Mn在5 J冲击载荷下更耐磨。  相似文献   

3.
铬和稀土对高锰钢的作用   总被引:1,自引:0,他引:1  
在强烈冲击和中等以下冲击载荷工况下,分别对高锰钢加铬和加稀土进行合金化,提高高锰钢耐磨性,有效地延长了工件使用寿命。  相似文献   

4.
刘树申 《首钢科技》2001,(4):17-18,28
重型机器厂生产的中铬耐磨铸钢硬度HRC≥57,冲击韧性αk≥20J/cm^2。其易于加工,适于制做中等冲击工部下的耐磨件。  相似文献   

5.
经过长时间的讨论,人们一致认为高锰钢(简称Mn13)拥有良好耐磨性的主因是由于其具有极高的加工硬化能力所致。但对其加工硬化的机理则有不同看法。近十多年来,国外学者利用X射线衍射和电镜对在冲击负荷和压力磨擦下  相似文献   

6.
通过水韧处理配合450℃时效热处理工艺,研究10Mn钢在2和5J冲击载荷下耐磨性能。结果表明,10Mn钢在5J冲击载荷下失重量更少,加工硬化的速率更快,并且在不同冲击载荷下磨损失重量都出现了周期性变化。磨损表面SEM结果表明,表面存在犁削磨损、凿削磨损、裂纹。通过XRD数据对亚表面奥氏体和马氏体体积分数进行定量计算,随着冲击功的增加,奥氏体含量减少,马氏体含量增加。对磨损后的亚表面微观组织进行TEM表征,磨损层存在高密度位错、层错、形变孪晶,并且位错在碳化物处堆积。亚表层的EBSD结果表明,磨损过程中产生了形变马氏体和裂纹,马氏体在高位错密度区形核长大,而裂纹沿着奥氏体晶界扩展,最终在高密度位错区和形变马氏体处受阻从而停止扩展。耐磨机制由位错强化、形变诱发相变强化、形变孪晶强化多种强化机制组成。  相似文献   

7.
Mn13钢种在受到强烈的冲击或较大挤压载荷作用下,表面会瞬时产生加工硬化。随着这种硬化效果的快速积累,钢板表面的硬度迅速升高,而钢的基板始终保持奥氏体钢良好的冲击性能。目前Mn13广泛应用于我国机械设备制造中,是用途最广、用量最大的耐磨钢品种。Mn13轧制钢板现在尚处于推广发展的阶段,正逐步成为替代高锰钢铸件等品种的新一代材料。重点阐述了Mn13轧制钢板的生产工艺、产品用途和生产应用的建议。  相似文献   

8.
超高锰钢加工硬化及耐磨性的研究   总被引:8,自引:0,他引:8  
超高锰钢是奥氏体锰钢的新发展。它是在常规Mn13的基础上,适当提高碳,锰含量,并加入一定量的铬,钼,钛等合金元素,试验表明,在较强冲击的工况条件下形变时,有高密度的位错和大量的形变孪晶形成,孪晶间距小,孪晶带薄,并有一定数量的交叉孪晶,模拟磨损试验表明,而较强冲击的条件下,超高锰钢较常规Mn13加工硬化能力和耐磨性有明显的提高。  相似文献   

9.
目前,国内烧结厂和水泥厂球磨机衬板多用高锰钢(ZGMn13)制造,普遍存在着使用寿命短和更换频繁等问题。这是因为高锰钢在服役过程中只有在产生加工硬化的外部条件下才能显示出较高的耐磨性。但是,球磨机不具备使高锰钢产生加工硬化的足够条件,所以就显示不出高锰钢作为耐磨材料的优越性。曾有  相似文献   

10.
王仲珏 《特殊钢》2005,26(5):39-41
采用V镕+Ti+Zn复合孕育剂在炼钢炉和钢包中对高锰钢进行“二步法”处理,起到控制和改善碳化物的析出量和形态,净化钢液,净化晶界和细化晶粒的孕育效果。叙述了稀土复合变质效果,钢水成分、微合金化元素,孕育剂成分,界面扰动的动力学效应。应用表明,成分(%)为0.90~1.15C,11.5~14.0Mn.1.0~1.5Cr高锰钢经V渣+Ti+Zn复合孕育处理后,铸态力学性能有显著改善:钢的抗拉强度、延伸率、冲击韧性分别由401MPa、3.7%和2.3J/cm^2提高到491MPa、8.4%和23J/cm^2。  相似文献   

11.
研究了中高碳量Fe-2Ni-0.5Mo-xC及Fe-2Cu-xC粉末锻造钢经淬火-回火热处理后的综合力学性能。由4600合金粉制造的Fe-2Ni-0.5Mo-0.6C成分和由水雾化铁粉制造的Fe-2Cu-0.5C成分的粉末锻造钢具有良好的综合力学性能能。前者抗拉强度达1570MPa,硬度为HRC45.2,冲击韧性为31.4J/cm^2。可以满足要求具有高强度,良好韧性以及较高耐磨性的结构零件的需要  相似文献   

12.
研究了不同的愿料粉末、Mo含量、不同锻造温度和回火温度对Fe-Ni-Mo-C系粉末锻造钢综合力学性能和组织的影响。由水雾化4600合金粉制得的成分为Fe-2Ni-0.5Mo-0.25C、密度为7.7g/cm~3的粉末锻造钢,经渗碳、淬火、回火后具有最佳综合力学性能,其冲击韧性达32J/cm~2,极限拉伸强度达1280MPa,硬度为HRC53.7。  相似文献   

13.
本文对研制生产的H13钢(即4Cr5MoSiV1钢),在单纯拔长热锻工艺下,不同锻造对模具钢性能的影响;研究得出,最佳锻造比为6,此时常温横向冲击韧性达45.0J/cm^2横纵向冲击韧比达0.92-1。其高温冲击韧性及高温屈服强度明显高于国内外同类H13钢。  相似文献   

14.
研究了电磁离心复合外场下形成的0Cr17Mn14Mo2N不锈钢管坯的凝固组织与力学性能。实验结果表明,在离心铸造过程中施加合适的磁感强度能够有效地改善0Cr17Mn14Mo2N不锈钢管坯的凝固组织,并使其冲击韧性、伸长率分别由普通离心铸态管坯的37J/cm^2和40%增大到119J/cm^2和56%。进而利用该工艺制取的铸态管坯成功地生产出0Cr17Mn14Mo2N无缝管材。  相似文献   

15.
研究正火-回火和等温热处理工艺对U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨显微组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢经900℃正火+300℃回火后的力学性能为抗拉强度为1396MPa,伸长率为16.0%,冲击吸收功KU2为57J,HB硬度值402;试验钢经870~930℃加热空冷至300℃等温处理后,抗拉强度基本保持在1300 MPa左右,伸长率为17.0%,冲击吸收功KU2≥80 J,HB硬度值375~395;和传统的正火+回火工艺相比,优化的等温热处理工艺可以大幅提高U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨的冲击韧性,室温冲击吸收功由57J提高到80J以上,提高40%~56%,而断后伸长率基本保持不变,抗拉强度和踏面硬度略有降低。最佳优化工艺为:870℃正火后空冷至300℃保温4h后空冷。  相似文献   

16.
河钢集团有限公司开发了利用钢液中形成TiOx?MgO?CaO细小粒子改善焊接粗晶热影响区韧性的ITFFP技术(Improve the toughness of HAZ by forming TiOx?MgO?CaO fine particles in steel),成功试制生产出大线能量焊接用30 mm厚度规格(H30)和60 mm厚度规格(H60)EH420海洋工程用钢。母材力学性能试验结果表明,H30和H60试制钢屈服强度分别达到461 MPa和534 MPa,抗拉强度分别达到570 MPa和628 MPa,延伸率分别为26%和24.5%,满足EH420海洋工程用钢国家标准要求。采用Gleeble-3800型热模拟试验机对试制钢进行了200 kJ·cm?1条件下热模拟试验,并对焊接热影响区中的显微组织和?40 ℃冲击韧性进行了分析和测试。结果表明,试制钢中形成的CaO(?MgO)?Al2O3?TiOx?MnS夹杂物可以有效地诱导针状铁素体析出,显著提高钢材的冲击韧性。另外,利用气电立焊设备对H30和H60试制钢分别进行了焊接线能量为247 kJ·cm?1和224 kJ·cm?1的实焊试验,结果显示,H30试制钢焊接接头表面和根部焊缝处?40 ℃冲击吸收功值≥74 J,焊接热影响区≥115 J,H60试制钢焊接接头表面和根部焊缝处?40 ℃冲击吸收功值≥91 J,焊接热影响区≥75 J,焊接接头的冲击性能远高于国家标准值42 J。   相似文献   

17.
We describe a 68-year-old man who showed a photosensitive drug eruption induced by flutamide. The minimal erythema dose with ultraviolet A light was reduced to 2 J/cm2 under administration of flutamide, which recovered to over 16 J/cm2 after cessation of the medication, without changing the reactivity to ultraviolet B. The absorption spectrum of flutamide was not altered after ultraviolet A irradiation, suggesting that flutamide is photostable with regard to ultraviolet A. In addition, bovine serum albumin was not covalently photocoupled with flutamide under ultraviolet A. Thus, flutamide seems to have low potency to act as a photohapten, and it is likely that a non-photohaptenic mechanism operates in this photosensitivity or its active metabolite may work as a photosensitizer.  相似文献   

18.
摘要:为了研究大变形管线钢应变硬化行为及其表征参数之间关联性,采用TMCP工艺调控制备了9种不同贝氏体体积分数的铁素体/贝氏体(F/B)多相组织钢。通过力学性能及应变硬化行为分析,对应变硬化指数、应力比、屈强比和伸长率等大变形管线钢应变硬化能力表征参数之间的关联性及其机制、内涵和适用范围进行了研究。结果表明,F/B多相钢中,应力比Rt20/Rt10和均匀伸长率与应变硬化指数呈线性正比关系,屈强比与应变硬化指数呈非线性反比关系,应力比Rt50/Rt10在一定条件下与应变硬化指数存在线性关系,应力比Rt15/Rt05、总伸长率、应变硬化指数之间不具备明显的关系。通过应变硬化行为分析合理阐释了以上参数之间的关联机制,并阐释了其内涵和适用范围。硬化指数、均匀伸长率和应力比Rt20/Rt10应作为描述F/B多相钢塑性形变阶段应变硬化能力的主要参数,屈强比和应力比Rt50/Rt10则应作为次要参数。采用工业化生产数据对上述结论进行了验证,与所得结论吻合良好。  相似文献   

设为首页 | 免责声明 | 关于勤云 | 加入收藏

Copyright©北京勤云科技发展有限公司  京ICP备09084417号