钱塘江河口泥沙特性及河床冲淤研究

简要介绍了钱塘江河口含沙量、泥沙粒径的分布特性,建立了钱塘江河口泥沙起动流速和挟沙能力公式,分析了河床大冲大淤、大冲以后大淤、上游段洪冲潮淤、下游段洪淤潮冲等河床演变特性,研究了河床冲淤对洪水和潮汐的巨大反作用.分析研究表明,涌潮到达时,水流激烈冲刷河床,引起含沙量剧增,大多在涌潮过后的20 min内达到极值,形成大含沙量区.在平水期和枯水期,涨潮输沙量明显大于落潮,加剧了河口上游的淤积,涌潮是钱塘江河口大冲大淤的机理之一.     

钱塘江河口河床调整响应探讨

以钱塘江河口资料为基础，分析了河口挟沙水流的复杂冲淤行为和河床横断面形态对动力作用的复杂响应，表明钱塘江河口河床调整存在临界的动力条件和调整临界现象，继而探讨了潮汐河口的河相关系，为工程建设提供了参考。     

中小流域河床式水库的冲淤分析

中小流域洪水暴涨暴落，发洪时洪水夹带着大量泥沙引起水库淤积，严重影响河床式水库的效益。结合云港一级水电站龙头水库大坝的排沙设计，提出底孔排泄闸与泄洪闸合二为一的设计方案，避免了采用冲沙孔因尺寸偏小不能有效排沙清淤的缺陷。当闸门全开时，利用中等洪水排沙清淤，基本保证了河道原有水力坡降，达到排沙清淤的目的。     

径流对曹娥江河口冲淤的影响

曹娥江径流具有浙闽山溪性强潮河口的若干特征，径流年际、年内变幅较大，洪水暴涨暴落，洪枯比极大，年内存在两个汛期，即梅汛期和台风汛期。根据曹娥江径流特征，本文讨论了曹娥江河口河床洪冲枯淤变化特征，径流对潮汐大小的空接影响以及径流对曹娥江口门外主槽出口方向的影响。     

黄河沙坡头水库泥沙冲淤分析

为解决黄河沙坡头水利枢纽泥沙问题，利用一维全沙数学模型，对有无大柳树水库条件下的沙波头水库不同运用方式进行分析计算，认为正常蓄水位１２４０．５ｍ、汛期７￣９月１２３８ｍ运用方式能有效保持水库的兴利调节库容，且对上游的大柳树水库不造成影响。     

多年调节水库和年调节水库的运用

多年调节水库和年调节水库的运用薛金淮（西北电业管理局，西安，７１０００４）１引言西北电网所辖水电厂分布于陕、甘、青、宁四省区，地处黄河、汉江、白龙江三大流域。目前已形成了具有多年调节、年调节、日调节等多种调节性能的水库群。这些水库以其具有的调节能力，...     

青草沙水库工程对河床冲淤演变的影响

为了探究长江口青草沙水库建设前后工程周边的水动力环境和河床泥沙冲淤变化,通过平面二维潮流悬沙数值模拟,结合改进后可以同时计算淤积和冲刷强度的王义刚公式进行冲淤计算。研究结果表明,水库建成后,长兴岛北侧航道的分流比和流速下降,南侧航道的分流比和流速上升;水库南侧航道整体呈冲刷状态,而北侧航道整体呈淤积状态,南侧航道变化量小于北侧航道,工程的实施对北侧航道水下地形的影响较南侧大;改进后的王义刚公式对水库周边冲淤的计算结果与工程建设后实测地形和数值模型结果吻合较好。     

近期潼关水沙变化对河床冲淤的影响

1986年以来，潼关水量和沙量大幅减少，洪峰少，流量小，历时短，含沙量高。1986－1999年汛期平均水量120亿m^3，比前期减少40％－60％，日平均流量大于3000m^3/s的出现天数和水量均减少90％以上，沙量变化较小，含沙量成倍增加，致使潼关高程汛期平均下降幅度明显偏小，比非汛期上升偏小0．10m，比建库前汛期平均下降值偏小0．08m，若与控制运用初期相比，则偏小0．30m为了适应入库水和条件的不利变化，水库运用方式多次进行调整和改善，但河床淤积仍较1985年前严重，潼关高程逐上升，尤其1994年以来，入库水沙量在前期大幅减少的基础上又明显减少，潼闹程居高不下，长期变动在328．00－328．35m之间。     

曹娥江口门建闸闸下尖山河段河床变化预测研究

根据钱塘江河口实测水下地形资料和水文资料分析，在河口段支流曹娥江口门建闸后，其闸下河床面貌主要取决于钱塘江河口尖山河段主槽的位置，并通过类比法等方法预测了尖山河段达到规划线后的曹娥江口门建闸闸下最不利的河床面貌。     

一种基于实际水深的通航保证率计算方法——以钱塘江河口七堡段为例

通航保证率是进行航道设计、整治和评估航道效益的一项重要指标,一般采用航道水位高于设计最低通航水位的天数来确定。由于钱塘江河口河床冲淤变化剧烈,其低潮位的年际年内变化与河床冲淤变化关系密切,采用上述方法不能确切反映该河口的通航保证率。为此,利用1980年以来历年的实测水下地形分析了钱塘江河口七堡段的年际年内河床冲淤规律,讨论了低潮位变化与河床冲淤的关系,提出了采用逐日低潮位下的实际水深计算通航保证率的方法。并针对该河口河床冲淤主要取决于径流大小的特点,选取典型丰、平、枯水文年分析了七堡河段的通航保证率。结果表明,对应于丰、平、枯水文年,钱塘江河口七堡段的通航保证率分别达到100%,100%,87%,与实际较为吻合。该方法对我国其他冲淤变化显著、低潮位变幅较大的潮汐河口的通航水深保证率计算具有借鉴意义。     

钱塘江河口治理对河口段潮汐特征的影响

利用七堡、闸口站多年实测潮汐资料,分析了钱塘江河口段潮汐特征的变化。结果表明,近40年来,由于受大面积围涂和上游来水条件等的综合影响,河口潮汐呈明显增强态势,表现为潮汐次数增加、低潮位降低、高潮位抬高、涨潮历时缩短、江水含氯度增大。建议重视围涂治江所带来的负面影响。     

关于衣干其水库淤积问题的浅谈

衣干其水库是叶尔羌河中游灌区的一座平原灌注式水库,该水库引叶尔羌河河水,叶尔羌河是一条多泥沙河流,就衣干其水库运行40多年来发生的淤积过程及规律进行分析。     

水库下游不同约束条件分汊河道冲刷调整规律研究

在研究分析水库下游河道冲刷侵蚀特点的基础上,分强约束型和弱约束型分汊河道,分别研究其冲刷调整的规律。研究表明：①水库下游河道冲刷侵蚀过程往往存在先刷深、后展宽的冲刷侵蚀特点,河岸河床组成对纵横向侵蚀幅度的影响非常显著。②强约束型分汊河道冲刷调整规律为洲滩形态的调整,沙泓、石泓的下切以及分流比的变化。③弱约束型分汊河道的冲刷调整规律为岸线的崩退,心滩、边滩的切割侵蚀,新的洲滩形成,以及主支汊交替频繁,主泓摆动剧烈,汊道横向摆动大。在此基础上,总结分析了在冲刷调整过程中影响分汊河道演变的关键因素。     

连岛造地工程对潮流和海床影响的数值分析

小岛综合开发的前提在于土地资源的供给与大陆经济腹地的联系,其中前者往往是制约性的因素。舟山市金塘岛自金塘大桥建成后,区域优势十分明显,金塘岛北部小岛众多,岛群间的连岛造地是解决该区域土地资源紧缺的主要途径。连岛造地工程将改变周围的水动力条件,势必引起海域泥沙输移的变化,重新调整海床高程,使之与水流相适应,采用二维潮流数值模型结合经验公式预测工程实施后潮流场和海床的变化,为工程决策提供技术依据。     

小浪底水库运用情况分析

对小浪底水库下闸蓄水至2005年的运用情况进行了分析,并将运用效果与设计成果进行了对比,结论认为：①水库自投入运用至今均处于拦沙初期运用阶段;②水库运用以来,干流淤积三角洲顶点位置随着库水位的变化逐步向下游推进;③库区淤积形态与设计淤积形态相比,总体看来淤积部位偏上游,但未侵占长期有效库容;④库区泥沙主要以异重流形式输移,排沙比与设计成果基本一致;⑤从目前支流纵剖面形态看,各支流均未形成明显的拦门沙坎,随着库区淤积量的不断增加及运用方式的调整,拦门沙将逐渐显现。建议今后加强对支流纵剖面、异重流倒灌和水库冲刷的观测,对支流拦门沙的形成及发展演变机理进行专题研究。     

三峡工程第一、二期围堰阶段坝区河床演变研究—径流水库输水输沙特性、平衡条件及河床演变机理

本文以三峡坝区一、二期围堰阶段河床演变为基础分析了其特性，特别是深入研究径流水库坝前区的水流和河床演变的一般规律，包括它的输水输沙特性、冲淤的机理、平衡面积与保留面积等。此外还研究了断面缩窄对冲淤的影响。     

潼关高程对渭河河床演变的影响

本文根据渭河下游河段自三门峡水库建库42年以来的大断面地形变化以及泥沙淤积资料，运用河床演变分析法，分析了潼关高程对渭河淤积演变的影响。分析发现，潼关高程的大幅度抬升和下降引起溯源发展的淤积和冲刷的行波，行波传播速度大约每年10km，传播过程中幅度逐步减弱。通过相关分析，发现潼关高程抬升是引起渭河下游特别是临潼以下河段淤积的主要原因，咸阳及其以上河段的淤积与潼关高程基本无关，渭河上游来水量对冲刷减淤起了很大作用，来沙系数影响略小。本文进一步建立了一种淤积平衡模型，用以模拟渭河下游淤积过程。模拟结果表明，模型能正确地模拟淤积过程，潼关高程抬升引起的渭河下游淤积有一个平衡淤积量。如果潼关高程维持在一定水平不变，渭河下游的淤积就会逐渐趋近于这个平衡淤积量，大约30年左右就会接近这个平衡。目前渭河下游累积淤积量已经接近潼关高程328.5m的平衡淤积量。如果潼关高程保持不变，渭河下游将随着来水量的波动而发生小幅度的冲刷和淤积，不会发生累积性的大幅度淤积。     

长江口和杭州湾北岸生态保滩促淤护岸工程设计与应用研究

长江口和杭州湾北岸的岸线稳定是确保该地区人民生命、财产安全,维持航道与岸线完整的必要因素。本文在分析长江口和杭州湾北岸现有保滩护岸模式的基础上,探讨了丁坝、顺坝、护坎、促淤围垦、扩展滩面等工程措施在冲刷严重的岸段面临的问题。针对长江口和杭州湾北岸护岸遭受严重侵蚀的情况,对常用的保滩护岸工程措施和生态措施的应用研究情况进行了简要总结。从环境影响和可持续发展两个方面着眼,研究了生态材料和适宜植物共同构建生态体系,增强岸坡抗冲击和保护水土的能力。在此基础上,对长江口和杭州湾北岸提出了工程措施与生态类措施相结合的新型护岸模式。