水轮机最大净水头对改造设计影响的探讨

针对2号水轮机增容改造目标，提出了最大净水头的计算值，分析最大净水头对改造设计的影响以及设计应达到的标准。探讨通过新的设计手段达到目标的途径。表1个，图1幅。     

鸭河口水库电站结合机组改造实施增容

鸭河口水库第２水电站２号机结合水库除险加固、大坝加高、提高水头，进行了机组改造增容。采取了不更新水轮机和附属设备，只更新发电机定子、更新转子励磁线圈的技术改造增容方案，单机可增容２００ｋＷ，每年可多发电６００万ｋＷ·ｈ，２年即可收回机组增容的投资，经济效益显著。     

葛洲坝电站水轮机增容改造空化性能及稳定性研究

效率、空化和稳定性是水轮机三大重要指标。其中效率关系到水能的利用程度，空化关系到转轮的使用寿命，而稳定性则关系到机组乃至整个电站能否安全运行。空化性能及稳定性是轴流式水轮机增容改造的两个最重要制约因素，文章对葛洲坝电站水轮机增容改造的空化性能及稳定性进行了定性及定量分析，分析表明，空化性能及稳定性允许在额定水头18．6m时，水轮机额定出力增容到149．5MW。     

安徽省水电站生产管理和老厂改造技术问题综述

本文介绍了安徽省在水电站生产管理和组织老厂进行技术改造。增容扩建等方面的工作情况，总结了管理上和技术上部分经验和教训，并对上述工作中遇到的一些技术问题，诸如机组增容电量效益的计算，提高发电机功率因数的可能性，水轮机设计水头参数的修正，水轮机更新方案参数特定的比较范围，飞逸转速，关于调节保证计算问题，增加导叶开度方法和关于微机调速器研制和调试问题进行了叙述和提出了讨论意见。     

里石门水电站机组增容改造方案研究

里石门水电站原安装3台不同型号水轮机，原设计水头选得偏低，机组过流能力得不到充分发挥。通过分析存在的问题，提出采用高效率A643转轮代替原有转轮的改造方案，单机可增容500kW，经济效益显著。     

潘家口水电站1#水轮机增容改造初探

潘家口电站１＃机ＨＬ７０２转轮已不适应电站运行水头，加上振动气蚀加剧，水轮机增容改造势在必行。为此提出了几种改造方案。     

ZD510—LH—180型水轮机增大导叶开度的技改

依据水轮机流量调节方程，在水轮机转速和水头不变的情况下，流量的调节可以通过改变导水机构的高度b0，导水机构的出口液流角α0，以及转轮出口的液流角β0，等三种方式广泛的应用。黑石水电站对ZD510－LH－180型水轮机增容改造中，采取了改变导水机构的液流出口角α0调节流量的方法，取得明显效果。     

转轮叶片割边对水轮机水力性能的影响及切割工艺

对旧转轮割边修型是一种投资少、见效快的水轮机增容方式,适用于设计制造较早、参数标准较低、有增容潜力的水轮机.本文分析了丰满电站7#水轮机转轮的增容改造,阐述了转轮叶片切割出水边对水轮机水力性能的影响,同时介绍了转轮叶片切割工艺,实际运行后,增容效果明显.     

水轮机技改增容的动能计算与修正

在水电站更新改造中,水轮机更换新转轮,若原水轮机的流道形状、结构参数对新转轮运行性能的影响以及水轮机工作流量的变化对运行参数(工作水头)的影响考虑不足,改型后的新转轮的出力增加值就达不到设计要求。结合工程实例说明水轮机技改增容时的转轮改型选择和动能计算修正的方法。表2个。     

察尔森水电站机组改造研究

本文主要阐述内蒙古兴安盟察尔森水电站对１号、２号水轮机转轮换型改造、实现机组增容的实践过程。１号、２号机组额定容量３２００ｋｗ．水轮机型号为ＨＬ２４０－ＬＪ－１４０，与ＴＳ３２５／３６－２０型发电机相配套。该机组是７０年代初为关门山水电站生产的，关门山电站下马后调到察尔森电站，于１９９０年竣工发电．由于电站水头与水轮机水头不相匹配，造成水轮机长期处于低水头低负荷工况运行，使发电机经常发不到铭牌出力，形成小马拉大车状态。更换ＨＬＡ５０１转轮后，两台机组每年多发电能约３０Ｏ～４００万ｋｗ·ｈ．     

长短叶片转轮对低比速混流式机组的性能改善研究

基于计算流体动力学分析理论,对含有常规转轮和长短叶片转轮的混流式水轮机开展全流道数值分析,研究高水头下低比转速混流式水轮机转轮在不同工况下的流动现象,探明转轮加装短叶片对混流式水轮机内部流动状态的影响。在最优工况下,通过对比计算所得的两种转轮内部的流速和压力分布发现:加装短叶片以后转轮叶片吸力面进口附近的涡流得到明显抑制,长叶片的压力负荷得到减弱;增加短叶片后,转轮出口环量减小较为明显,对尾水管流态改善、转轮及机组的能量特性提高有重要作用。研究结果表明,在相同的单位参数下,相比常规叶片转轮,长短叶片转轮改善了转轮进口的入流条件,从而提升了机组的运行稳定性和能量特性,可作为高水头转轮设计的主要方向。     

轴流式ZZT03转轮水力性能研究

ＺＺＴ０３型转轮人有良好的水力性能，它适用于水头为９ｍ及以下水头段，为研究其水力性能作了有肘形尾水管和直锥形尾水管的两种试验。试验成果表明，该转轮可以取代原ＺＤ７６０转轮，并为原装在ＺＤ７６０水轮机的水电站增容改造提供了较为理想的转轮，由于其流道与ＺＤ７６０相同，电站只需要换转化可达到增加机组出力，提出高电站经济效益的目的。     

宝灵寺水电站发电机及其附属设备增容改造分析

四川省平武县宝灵寺水电站建设期在2007年,受到当时国内灯泡式水轮机选型理念及技术水平的限制,机组选型偏保守。本次增容改造主要目的是在不改变现有流道及转轮直径的情况下,发电机额定容量由12MW增容到14MW,本文对电站的发电机及附属设备增容改造方案进行了分析,旨在对灯泡贯流式发电机组及其附属设备的选型、计算提供借鉴经验。     

宝灵寺水电站水轮机增容分析

四川省平武县宝灵寺水电站建设期在2007年,受到当时国内灯泡式水轮机选型理念及技术水平的限制,机组选型偏保守。本次增容改造主要目的是在不改变现有流道及转轮直径的情况下,机组出力由12MW增容到14MW。本文对水轮机出力、吸出高度、机组运行稳定性等方面进行了详细的分析、计算,为电站增容改造的实施提供了理论依据,对灯泡贯流式水轮机组的选型、计算提供了借鉴经验。     

峡江水电站大型灯泡贯流式水轮机技术

介绍了峡江水电站的水轮机参数、水力设计及模型试验和结构设计特点。在水力设计方面,采用最先进的CFD计算软件,对过流部件进行优化,特别是转轮叶片,改进叶片进口头部的脱流,提高大流量区的效率及低水头的出力,并通过模型试验进行了验证。为了保证机组整体结构安全性,进行了大量的计算,包括对重要部件进行有限元分析。转轮采用缸动式结构,转轮室叶片转角范围内采用整体不锈钢板模压,并对筋板进行加强。主轴密封采用了可靠的盘根径向密封。导水机构采用弹簧连杆结构,单作用接力器,在重锤重力作用下关机,保证机组的安全性。     

龙滩水电站主要机电设备及其布置

龙滩水电站分两期建设，电站水头变幅大，在不增加水轮机额定水头、额定出力和转轮直径的前提下，推荐机组最大容量为700MW，并采用不更换转轮和不改变机组转速的方案。同时推荐发电机压母线选用离相封闭线线；主变压器采用特殊组合三相变压器；50kV高压引线选用干式电缆；500kV配电装置采用GIS。     

基于ANSYS水电机组过流场特性分析

水流在水轮机内部的流动是一种扭曲、复杂的空间运动,且由于实际运行中的各种因素影响,往往会产生空化空蚀、压力脉动等现象,严重影响机组的安全稳定运行。应用ANSYS软件建立机组全流道三维几何模型,并进行网格划分。采用Fluent 17.0软件,对某电站机组进行数值模拟计算,分析蜗壳、导叶、转轮及尾水管等过流部件内部压力场、速度场的分布规律,与理论分析情况相符。作为水轮机优化设计辅助手段,该方法可预估水轮机内部的流动规律。     

炳灵水电站灯泡机组状态监测初探

炳灵水电站的泄洪溢流明渠修建在厂房顶部，为中国首创的厂房过流式布置方式。电站选用5台48MW大型灯泡贯流机组，最大运行水头25．7m，转轮直径6．2m。枢纽设计要求厂顶溢流明渠泄洪时，机组能够稳定运行。机组运行工况复杂，枢纽和机组的振动以及可能的电气故障必须引起足够的重视。因此要对机组状态监测配置方案进行必要的探讨，提出本电站机组状态监测的配置要求，并重点指出贯流机组状态监测的存在问题，希望能够对大型贯流机组状态监测方案的配置提供有益的参考。     

龙滩水电站的机电设计及其布置

龙滩水电站分两期建设，前期装７台６０万ｋＷ机组，总容量４２０万ｋＷ，后期增加２台６０万ｋＷ机组，装机总容量５４０万ｋＷ。针对电站水头变幅大，因此在不增加水轮机额定水头、额定出力和转轮直径的前提下，推荐机组最大容量为６９万ｋＷ。又根据水质好，和目前国际上水轮机设计制造水平，拟采用不更换转轮和不改变机组转速的方案。此外结合龙滩电站的具体情况，发电机电压母线选用强风冷离相封闭母线；主变压器采用单相变压器；５００ｋＶ高压引线选用干式电缆；５００ｋＶ配电装置采用ＧＩＳ。     

混流式水轮机转轮流道数据库系统的设计及应用研究

阐述了混流式水轮机转轮流道数据库应用软件的研制及实现过程。在研制过程中，应用规范化理论、模式分析方法和实体－联系方法对混流式水轮机转轮流道几何形状尺寸进行分析，得出混流式水轮机转轮流道数据库的概念模式，并从中抽出典型的基本数据结构。根据基本数据结构的特点和数据存取要求，建立了混流式水轮机转轮流道的数据库应用软件，该软件可在混流式水轮机转轮优化设计过程中根据实际要求作出转轮流道图，为混流式水轮机转轮的优化设计作了有益的尝试。