挠曲线计算

在挠曲线计算中,采用荷载D的准确值按式(1)确定。式中:M和Q相应于跨度为L、荷载为q(x)的铰支单跨梁的弯矩和切力;x为左支承到计算截面的距离。对于某些荷载分布图的D值,引用有关参考书,例如手册[1]中表11-1所列的公式。由式(1)得:某些荷载组合的D值不等于所有计算截面荷载D值的总和。因此,在任何情况下,当荷载图与引用的表1、2不同时,必须直接按式(1)来确定D值。在一些情况下,适合采用维里萨金法。由某些D值为已知的较简单荷载组成的复杂荷载图,D值的积分能够大大地简化。     

高速铁路粉喷桩复合地基临界桩长的测试研究

临界桩长是复合地基的一个重要参数,如何经济、合理地进行设计,是工程应用中极为关注的问题。而影响临界桩长的因素较多,针对如何考虑各个因素对临界桩长的影响程度问题,采用目前复合地基临界桩长研究中常用的计算公式,对影响复合地基临界桩长的相关因素进行了分析。结合高速铁路粉喷桩复合地基现场工程试验,对路堤荷载作用下粉喷桩复合地基临界桩长进行了探讨。研究表明 : 从承载力、沉降的概念出发推导的计算公式,计算得到的临界桩长偏小;采用荷载传递函数法导出临界桩长的计算公式较合理。桩体模量、土体模量、桩侧摩阻力位移值是影响粉喷桩复合地基临界桩长的主要因素,而土体的泊松比对临界桩长的影响较小。提出了粉喷桩复合地基并非都存在临界桩长的新观点。     

管道受随机荷载作用的损伤概率方法初探

管道中原始存在的微裂缝经过长期施加的随机重复循环交通荷载作用后，内部发生损伤行为，随着损伤行为的不断累积，将最终使管道引起疲劳破坏．考虑实际情况，首先指出管道存在临界损伤应力值问题，并针对交通荷载作用与临界损伤应力值的随机分布特性，运用广义应力—强度分布干涉理论，建立了随机荷载作用下管道的损伤概率分析模型，最后对管道的随机损伤概率提出了简便的近似算法。     

变截面压电主元杆件的静力稳定分析

基于势能驻值原理推导了变截面且材料改变构件屈曲荷载的解析解,并进一步得出变截面压电主元杆件在轴心受压时稳定临界力的计算公式。根据压电材料的特性分别推导了主元杆件在考虑机电耦合和不耦合情况下屈曲荷载值的表达式。结果表明,在压电效应作用下,压电主元杆件的临界承载力有所提高,对结构振动主动控制提供了依据。     

静水中粘性细颗粒泥沙絮凝临界粒径的确定及其影响因素分析

将胶体化学的DLVO理论引入到泥沙絮凝问题的研究中,从力学角度提出了一种分析确定泥沙絮凝临界粒径值的新方法,并力求从量级上对影响泥沙絮凝的各种因素进行了分析,与现有研究成果对比,表明本文提出的方法可以用于分析和确定静水中泥沙的絮凝临界粒径值,动水中絮凝临界粒径的确定方法有待更进一步的研究.     

不同初始缝高比的混凝土断裂试验及边界效应分析

为了解决直接法(轴向拉伸试验)和间接法(劈裂拉伸试验、弯曲拉伸试验)测试抗拉强度的试验结果相差较大的问题,通过不同初始缝高比早龄期混凝土的楔入劈拉试验,基于已有的Hu-Guan边界效应理论模型,拟合得到两个真实的断裂参数——断裂韧度和抗拉强度,然后基于双K断裂模型,根据试验测得的起裂荷载、峰值荷载及临界裂缝张口位移值,计算初始缝高比为0.05～0.70共8组试件的起裂断裂韧度和失稳断裂韧度。结果表明:Hu-Guan边界效应模型拟合计算得到的抗拉强度值与劈裂抗拉试验值相差4.85%,得到的断裂韧度值介于双K模型计算范围内,验证了已有的边界效应模型适用于确定混凝土材料的真实断裂参数;起裂断裂韧度不受初始缝高比的影响,失稳断裂韧度在0.05≤α≤0.4范围内随初始缝高比的减小而增大,在0.4≤α≤0.6范围内,其值为一常数,在0.6≤α≤0.7时,其值有明显的下降趋势。     

山区小流域洪水预警临界雨量值确定方法的研究与应用

本文通过对辽宁省抚顺市海阳河小流域洪水灾害特性分析,采用水位流量关系反推法,提出了小流域洪水引发洪水灾害的临界雨量值和临界水位值,以此作为预报预警的主要参数在实际工作中进行应用,研究内容及研究方法可供相似流域在确定小流域洪水预警临界雨值量和临界水位值时参考。     

夯扩桩的桩身稳定分析

本文基于能量准则，提出了求解夯扩桩桩身屈曲失稳临界荷载的有限元法，得出类似于压杆稳定问题的Ｅｕｌｅｒ公式的临界荷载表达式；并分析了桩长，桩周土体性质，桩端桩尖约束条件等因素对临界荷载的影响，指出临界荷载是夯扩桩设计计算中的重要控制因素，对研究和应用夯扩桩，具有创新意义，有广泛的应用价值。     

土工中的可靠性设计问题

一、常规设计方法中存在的问题在土工设计中,一般应确定如下四方面的因素:①荷载,②土的计算参数,③安全系数,④计算方法.以最简单的土坡设计的稳定核算为例,通常的做法是算出导致滑动的力或力矩,再算出阻止滑动的力或力矩,然后判断土坡是否稳定.在计算中,各种荷载,各种土的参数都是确定的,安全系数也     

砂浆孔板洞临界空化荷载的实验测量及数值计算

本文介绍了一套用于测量空化荷载的自制仪器；给出了与砂浆孔板洞初生空蚀相应的临界空花荷载的测量结果；根据空泡动力方程；利用格尔莫方法数值模拟了与实验条件相应的空泡运动过程，并将计算的临界空化荷载与实验结果进行了比较。     

无锡市高架桥梁荷载试验分析

为了加快无锡市城市化进程和经济的快速发展,针对交通拥挤,车速下降,事故增多的问题,在近两年修建了许多高架道路和快速道路。为了保证高架桥梁成桥后的正常运营,有必要通过桥梁现场荷载试验对桥梁结构工作状态进行直接测试,以此确定桥梁的实际承载能力。桥梁荷载试验分为静载试验和动载试验。静载试验是对桥梁结构工作状态进行直接测试的一种鉴定手段。静载试验是量测桥梁在各种静力荷载工况下的各个控制截面的应力应变以及结构的变形,从而确定结构的实际工作性能与设计期望值是否相符,它是检验结构强     

泥质软岩水平抗力比例系数m值现场试验研究

根据收集到的广西南宁盆地泥岩抗滑灌注桩6组现场水平静载试验资料,利用现场试验数据反算泥岩的地基水平抗力系数的比例系数m值,得到强风化泥岩的m值取值范围为12~63 MN/m4,平均值为30.5 MN/m4。在计算过程中,对小位移的抗滑灌注桩计算m值时的荷载和位移取值进行了讨论,结论为小位移的抗滑灌注桩m值取临界荷载对应的位移进行计算时m值偏大,应适当降低m值对应的位移。     

基于等幅周期荷载下软岩Bingham本构模型的研究

为建立一种描述等幅周期荷载下软岩应变特性的本构模型,将Bingham模型中的常值黏壶元件替换成与循环次数相关的变系数黏壶元件,常值弹性元件替换为随周期荷载循环次数的增大而衰减的非定值弹性元件,即可得到反映周期荷载下软岩各种应变规律的Bingham本构模型。当循环荷载应力上限值σmax大于岩石的临界强度σs时,模型为可反映软岩3个应变阶段的改进4参数Bingam模型;反之则为反映软岩前两个应变阶段的非常值2参数Hook模型。将周期荷载分解为一个定值荷载和一个平均应力值为零的周期荷载,基于流变力学理论给出了定值荷载作用下基于该模型的本构方程式,再根据黏弹性力学理论,给出了平均应力值为零的周期荷载下基于该模型的本构方程式,最后将已获得的本构方程式叠加即得到周期荷载下软岩本构方程式。结果表明:所建立的本构方程式可较好描述周期荷载下不同软岩各类应变特征,对各类软岩的应变曲线拟合的相关系数均在0.868以上,且同一种岩石模型中弹性元件系数初始值随周期荷载的动应力幅值的增大而减小,岩石加速应变速率参数随动应力幅值的增大而增大。     

矩形预应力薄壳渡槽侧扭稳定性分析

根据矩形薄壳渡槽侧扭屈曲变形的特点,考虑到预应力矩形薄壳渡槽侧扭屈曲的破坏特征及屈曲前竖向变形对临界荷载的影响,通过计算薄壁渡槽截面的几何参数,给出了矩形薄壳渡槽侧扭屈曲临界荷载的计算公式.同时分析了渡槽临界荷载随跨度、壁厚、跨高比和高宽比等影响因素的变化规律,总结了影响矩形薄壳渡槽侧扭屈曲的主要因素,为矩形薄壳渡槽的整体稳定性分析提供了一种有效的方法.     

双向激振对饱和软黏土应力应变循环刚度软化的影响

地震荷载作用将引起土体孔隙水压力上升，从而使土体的刚度、强度发生软化现象。循环软化是地震荷载作用下土体发生破坏的主要原因。本文利用双向动三轴试验系统，通过双向激振循环荷载试验对地震荷载的作用进行了模拟。并对双向激振循环荷载作用下饱和软黏土每一次循环内刚度软化现象进行了初步的探讨。分析了循环次数、循环偏应力比、径向循环应力比、初始剪应力等因素对双向激振循环作用下软黏土刚度变化规律的影响。研究结果表明：双向激振下，当循环偏应力比小于临界循环偏应力比时，饱和软黏土存在临界屈服应变，当应变幅值小于该值时，割线剪切模量逐渐增加不发生软化现象；只有在应变幅值大于该值的情况下才发生软化。循环偏应力比的增加、径向循环应力的提高都将加快刚度软化。双向激振下，随着初始剪应力的增加，刚度有所提高。并在试验的基础上建立了双向循环荷载作用下饱和软黏土的刚度软化模型。以该软化模型作为Masing准则的放大系数对双向激振下土体的应力－应变关系进行了描述，得到了与实测较吻合的结果，同时也验证了本文软化模型的准确性。     

拦污栅栅条稳定的综合计算

(一) 前言目前,拦污栅栅条稳定的临界荷载P_■的计算是采用下述公式进行的: (2) 公式(1)、(2)只适用于单一均布荷载或集中荷载作用的情况。实际工况中经常是二种荷载同时作用,如栅面堵塞形成上下游水位差为均布荷载,而清污机在栅叶上行走或漂浮物撞击栅条则为集中荷     

克孜河渡槽充水载荷试验及结构承载能力评价

为了评价克孜河渡槽结构的承载能力,需开展充水载荷试验。通过实时监测试验加载过程中各梁跨的跨中挠度值和卸载后残余挠度值,分析加载过程中挠度值随荷载的变化规律,确定加载级别与稳荷时间,判断渡槽结构在各级荷载下的工作状态,并引入结构承载能力评价指标结合监测结果对结构承载能力进行评价。结果表明：充水载荷试验分6级进行,稳荷时间30 min即可满足试验要求;结构各梁跨的实测挠度随水荷载增加而增大,在满槽水位时达到最大值,纵梁、左边梁和右边梁最大实测挠度分别为3.40、2.53和2.35 mm,且各级荷载下实测挠度与荷载呈显著的线性关系,线性相关系数均在0.95以上,结构处于线弹性工作状态;结构承载能力评价指标挠度极值、相对残余挠度和挠度校验系数均小于规范限值,并通过与同类工程对比,综合反映出克孜河渡槽结构具有较好的承载能力。     

基于有限元法的铸铁闸门螺杆特征值屈曲分析

结合工程实例,利用ANSYS对某铸铁闸门螺杆进行特征值屈曲分析。分析了螺杆的公称直径、支撑长度对屈曲临界荷载的影响,并比较两者的影响差异。结果表明:在铸铁闸门关闭到位的情况下,较小的荷载就可以导致螺杆屈曲;屈曲临界荷载随着屈曲阶数的增大而增大,最大位移则随着屈曲阶数的增大而减小;螺杆的最小屈曲临界荷载随着公称直径的增大而增大,随着支撑长度的增大而减小,均呈非线性关系,但对公称直径的变化更为敏感。     

竖向循环荷载下钙质砂单桩沉降特性模型试验研究

钙质砂中的桩基础时常需要承受构筑物上的竖向循环荷载。研制了新型循环加载桩基模型试验系统,通过电位移计、微型土压力盒等传感器,研究了加载次数、循环荷载幅值对桩顶累计沉降、沉降速率、桩端和桩侧阻力变化的影响,分析了循环荷载对钙质砂单桩沉降规律和机理。试验结果表明:①桩顶循环累计沉降随循环次数增加而增大,二者满足对数函数关系;在不同动荷载比(动荷载幅值与桩基极限承载力比值)下,可分为稳定型、渐进型、破坏型3种沉降形式,有着显著的“门槛效应”。②动荷载比越大,桩顶循环累计沉降终值越大,存在一个临界循环次数,达到临界循环次数后,桩顶循环沉降速率(沉降量增量与循环次数比)随循环次数的增加而减小。③循环加载时,桩端和桩侧分担上部荷载比例不断变化,循环桩侧平均摩阻力随循环次数增加逐渐减小,存在“累积损伤”现象,致使循环桩端平均阻力增大,循环荷载加剧桩端钙质砂颗粒破碎和密实,对桩顶累计沉降增加有弱化趋势,动荷载比与桩侧平均摩阻力弱化系数满足Logistic函数关系。研究成果对钙质砂桩基工程设计、施工具有指导意义。     

长期恒荷载作用下混凝土时变断裂试验研究

服役中的大体积混凝土结构处在长期荷载作用下,与服役时间相关的时变断裂问题直接关系到结构的安全。采用标准三点弯曲梁试件,分别施加约0.7Pmax、0.75Pmax、0.8Pmax、0.85Pmax、0.95Pmax的恒定荷载进行长期加载,试验测得在不同恒荷载水平下的时变裂缝口张开位移CMOD(t)。试验结果表明,CMOD(t)在持载阶段不断增大,CMOD(t)-t曲线呈现出三个阶段特征:第一阶段,CMOD(t)快速增大而裂缝口张开速率CMOR(t)逐渐减小;第二阶段,CMOD(t)增大而CMOR(t)几乎不变;第三阶段,CMOD(t)和CMOR(t)都快速增大直至试件断裂破坏。与不考虑时间相关性的单调加载静态断裂试验相比,时变断裂试验的临界裂缝口张开位移CMOD(tc)偏大;随着恒荷载水平的增大,时变断裂临界裂缝口张开位移CMOD(tc)减小且接近单调加载静态断裂的临界裂缝口张开位移。对于不同恒荷载水平的试件,其时变断裂寿命tcr随着长期恒荷载水平的增大而减小,且时变断裂寿命与荷载比P/Pmax成指数关系。