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在亚利桑那州中南部Picacho盆地的模型中应用了一种模拟承压和无压含水层的压缩与地面沉降的新方法。原模型是用承压含水层在恒定地静荷载条件下模拟压缩的方法建立与率定的。率定时通过改变单位弹性贮水系数和单位重力储水系数,得出的地面沉降量计算值与实测值进行比较。当新方法用原模型率定所得到的单位储水系数值进行计算时,模拟得出的地面沉降量是原方法的2/3。把单位储水系数值增加一倍可以使计算的面沉降量与实测 相似文献
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含水层的导水系数和储水系数,通常是通过分析稳定或非稳定抽水试验资料而确定的。事实上,非稳定抽水试验的传统分析方法多半是图解法,因此,受到曲线配合及内插、解释图表各种判断误差的影响。这里介绍一种方法,不需作图和使用图表。导水系数和储水系数是用非稳定试验的实测时间降深资料进行回归分析算得的。这个计算在手提式计算器上就可容易进行。计算步骤用四个例子加以说明,并将计算结果与图解法得到的进行对比。可以证明,这种方法对于不漏水承压含水层的标准泰斯(Theis)曲线解或雅各布(Jacob)直线解都是一种可供选择的方法。然而,回归法用在漏水承压含水层和潜水层就可能出现问题。 相似文献
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Jacob假定下含水层的储水率及其地面沉降机理意义 总被引:2,自引:0,他引:2
通过在Jacob假定下推导储水率与多孔弹性介质的物理力学常参数之间的联系,发现储水率的骨架弹性贡献部分为与时间无关的常数。进一步推导发现地面沉降与地下水头降深之间具有线性关系。其中水头降深是地面沉降的主动因素,是外因;骨架弹性储水率和储水层厚度是被动因素,是内因。三种因素对地面沉降都做正比贡献。对地表某一确定点而言,由于骨架弹性储水率和储水层厚度相对稳定,地面沉降与地下水头降深成正比.地表以下全部垂向形变储水层的综合骨架弹性储水系数为其比例系数。相同的水头降深可以带来不同的地面沉降,也就是说,地面沉降漏斗相对于地下水头降落漏斗可能会有不同程度的偏离.这是由于平面上各点处的垂向压缩土层的厚度及综合骨架弹性储水系数不尽相同所致。地面沉降与地下水头下降之间普遍呈现显著线性相关关系的事实反过来表明,储水层的垂向释水压密变形规律基本符合Jacnh假定;其线性比例系数应为地表以下所有形变储水层的综合骨架弹性储水系数。 相似文献
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含水层对河水的响应程度与含水层的压力传导系数密切相关。借鉴多孔介质热运移的相关研究成果,推导得到了河流-承压含水层系统压力传导系数的功率谱解析表达式,进而提出了一种联合使用河水位和地下水位观测数据估算承压含水层压力传导系数的新方法。采用该方法,应用螺山水文站水位数据和洪湖地区承压地下水位数据,估算了长江洪湖地区承压含水层的压力传导系数,结果表明:该方法估算得到的压力传导系数为1.6×10~4~8.7×10~5 m~2/d,平均值为1.8×10~5 m~2/d,与非稳定抽水试验和数值模型反演得到的结果2.5×10~4~3.8×10~(5 )m~2/d具有较好的一致性,功率谱分析是估算承压含水层压力传导系数的有效方法。 相似文献
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为解决抽水试验求取含水层渗透系数周期长、操作复杂的问题,以天津某场地潜水含水层和承压含水层的微水试验为例,采用Hvorslev模型、Cooper模型和Bouwer&Rice模型计算含水层渗透系数,并与抽水试验结果对比,Bouwer&Rice模型分析潜水含水层微水试验数据求得的渗透系数与抽水试验结果相比误差小,结果准确;Hvorslev模型分析承压含水层微水试验数据求得的渗透系数与抽水试验结果的相对误差远小于Cooper模型,Hvorslev模型计算结果更为准确。研究表明:相较于抽水试验,微水试验周期短、操作简便,是一种经济、快速确定含水层渗透系数的现场试验方法。 相似文献
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针对第四纪松散沉积层中地下水开采所引起的地面沉降问题,以比奥固结理论为基础,考虑到土体的非线性特征及土体的渗透性随应力状态的动态变化,引入邓肯-张非线性模型和渗透率动态模型,将地下水渗流场和土体应力场耦合起来,并以江阴市浅层地下水开采为例,建立了浅层地下水开采与地面沉降三维全耦合数值模型.在对模型进行校正、识别的基础上,以第Ⅰ承压含水层未来10年内地下水位埋深不低于含水层顶板埋深一半,地面沉降量不超过50 mm为约束条件,预测了江阴市各镇的地下水可采资源量以及地面沉降量.实践表明,该模型不仅稳定性好,且收敛速度快. 相似文献