沟后坝溃坝渗流初步分析

重点分析了沟后坝失事前的渗流状态。结果表明：失事前，大坝内部渗流仍处在稳定自由渗漏阶段，坝体中部仍未饱和，饱和的上部坝体内部发生了管涌破坏，同时下游坝坡局部可能丧失了渗透稳定性，但坝基覆盖层以及下部坝体仍处于渗透稳定状态     

沟后水库溃坝原因初步分析

沟后水库总库容３３０万ｍ＾３，大坝为钢筋混凝土面板砂砾石坝，坝高７１ｍ。１９９３年８月２７日晚溃坝。初步分析溃坝原因是：渗流沿坝体上部施工层面逸出造成管涌破坏，并冲刷坝坡引起坝顶局部滑动，形成初期溃口，然后库水由口门大量下泄，进一步冲刷坝体，最终溃坝，设计时采用的控制砂砾石最大粒径的办法不可能起到控制砂砾石渗透性的作用。混凝土面砂砾石坝渗流控制的成功经验是在坝体中专门设置排水体。     

沟后坝溃决的稳定分析

在渗流分析的基础上，对沟后坝上部坝体的下游坡进行了抗滑稳定计算，计算结果表明，沟后坝的下游坡在饱和状态难以满足抗滑稳定性要求。     

沟后水库砂砾石坝混凝土面板的设计与施工

(一)工程概况沟后水库位于青海省共和县黄河支流沟后河上,距共和县政府所在地恰卜恰镇13km,是安置龙羊峡库区移民的一个小项目。坝址以上控制流域面积197.8km~2,多年平均流量约为0.4m~3/s。水库正常高水位3278m,总库容330万m~3。最大坝高71.0m,坝顶长265m。坝型为钢筋混凝土面板砂砾石坝,坝体填筑分为四个区,详见图1,填筑量89.3万m~3,混凝土面板防渗面积19681m~2。左岸设有泄洪兼引水隧洞,洞径3.8m,洞长390.7m。该工程由陕西省水电设计院承担设计,铁道部第二十工程局负责施工,自1985年8月开始动工修建,于1989年11月基本建成,遂即下闸蓄水。本文仅对混凝土面板的设计与施工加以简单介绍(有关数据为施工     

沟后坝溃决的稳定分析

在渗流分析的基础上，对沟后坝上部坝体的下游坡进行了抗滑稳定计算。计算结果表明，沟后坝的下游坡在饱和状态难以满足抗滑稳定性要求。     

沟后水库溃坝情况及教训

沟后水库１９９０年１０月建成，总库容３３０万ｍ＾３。大坝为钢筋混凝土面砂砾石坝，坝高７１ｍ。由于库内高水位持续时间长，坝体浸润线抬高，砂砾石饱和，有益抗滑强度减小，再加高防浪墙和填土荷载作用，导致防浪墙下沉、转动，拉脱止水，坝顶下游坡失稳，在水荷载作用下，河床坝段坝顶面板相继折断、滑落，形成溃口，于１９９３年８月２７日晚溃坝。设计不够精心，施工经验不足，放松了运行管理，以及在水利工程建设中没有实行     

沟后坝面板顶接缝的变形分析

应用简化理论公式估算了沟后水库施工期、蓄水期及运用期钢筋混凝土面板砂砾石坝高挡墙与面板间接缝的变形情况，并在文克尔假定下计算了蓄水期面板的变形情况，还核验了运用期高挡墙绕接缝转动的可能性。认为在１９９３年８月２７８垮坝前，最大断面处该接缝约发生了１４．８８ｃｍ的沉降差及大约５．９５ｃｍ的水平位移差，橡胶止水基本失效，接缝已被拉开并发生错位，成为后来库水直接进入坝体的通遂。高档墙绕缝转动的趋势并不明显。     

黑泉面板坝的设计和施工

黑泉面板坝是建于深覆盖层、高海拨、强震区的１００ｍ级高坝。使用以天然砂砾石为主要筑坝材料，与国内同类工程相比，节省了大量投资，填筑强度达３０万ｍ＾３／月，施工难度大。     

沟后面板砂砾石坝溃坝机理和经验教训

经过3年的时间终于查清了沟后面板坝溃坝机理，并得到国内专家肯定．沟后坝的溃坝是坝顶严重缺陷所造成的，包括面板与底板接缝漏水，垫层过粗，面板与垫层脱开，砂砾石严重分离，而且呈上下游连通层等．接缝漏水后造成库水与砂砾石极强透水层直接相连通，导致坝体渗透破坏，坝坡冲刷伴随坍塌，使防浪墙失稳而倒塌，出现溃口．库水漫顶而下，迅速切割坝体，面板失去支撑倒塌而溃决．溃坝各因素中坝顶沉降造成面板与垫层相脱开及坝顶砂砾石严重分离且呈上下游连通层是关键因素．为此对今后应加强坝顶的设计与施工提出了具体建议．文中还指出，面板砂砾石坝是种良好的坝型，只要保证面极与垫层紧密相结合，坝体对各类接缝漏水均有较好的排渗能力，不致出现坝体渗透稳定或坝坡的滑动稳定问题．在坝体结构方面，除设计好垫层和过渡层外不需另设专门的排水体．     

沟后坝面板顶接缝的变形分析

应用简化理论公式估算了沟后水库施工期、蓄水期及运用期钢筋混凝土面板砂砾石坝挡墙与面板间接缝的变化情况，并在文克尔假定下计算了蓄水期面板的变形情况，还核验了运用期高挡墙绕接缝转动的可能性。认为在１９９３年８月２７日垮坝前，最大断面处该接缝约发生了１４．８８ｃｍ的沉降差及大约５．９５ｃｍ的水平位移差橡胶止水基本失铲，接缝已被拉开并发生错位，成为后来库水直接进入坝体的通道。高挡墙绕缝转动的趋势并明显。