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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 284 毫秒

1.  多孔管的压力分布特性试验  
   刘文华  刘焕芳  黄兴国  徐峰《水利水电科技进展》,2009年第29卷第5期
   通过室内试验并结合水力学理论分析多孔管沿程压力分布规律,研究了坡度、压力水头、孔距、管长4个参数对沿程压力分布的影响。试验结果表明:多孔管沿程压力随压力水头和孔距的增大而增大,随管长的减小而增大,多孔管沿程压力在平坡、顺坡、逆坡3种情况下分别有不同的变化规律。对推导出的水力学理论公式进行了验证,试验证明该公式在与试验条件类似或基本一致的条件下可用于实际计算。    

2.  沿程出流多孔流体分布管压力分布特性  被引次数:1
   杜涛  刘焕芳  金瑾  李强  王凌《化学工程》,2014年第42卷第9期
   多孔管压力分布情况是多孔管水力问题研究的重要内容,直接影响多孔管出流均匀度。因此合理的压力分布对多孔管性能的发挥有着重要的作用。根据水力学原理通过建立多孔管出流控制体模型得出了沿程出流多孔流体分布管水头恢复值的一般方程。通过完善达西-韦斯巴赫公式得出了多孔管沿程水头损失的计算公式。通过水流连续性假设得出沿程出流多孔流体分布管管道末端封闭引起的水头增加值的计算公式,从而在综合考虑多种因素下给出了确定沿程出流多孔流体分布管任意位置压力大小的方法,从计算结果与试验实测结果的对比看,具有一定的合理性,为计算沿程出流多孔流体分布管压力分布提供了依据。    

3.  镀锌钢管沿程水头损失计算的试验研究  被引次数:1
   陈礼洪  程宏伟  蔡礼权  董斌  陈鲲《给水排水》,2006年第32卷第12期
   目前国内规范推荐的计算镀锌钢管沿程水头损失的公式包括舍维列夫公式和海澄-威廉公式,但其计算结果之间存在较大差异。通过试验分析探讨了舍维列夫公式和海澄-威廉公式用于镀锌钢管沿程水头损失计算的适用性,提出了海澄-威廉公式(C=100)更适合于镀锌钢管沿程水头损失计算。    

4.  开孔率对多孔管压力水头分布规律的影响分析  
   《人民黄河》,2015年第5期
   多孔管的压力水头分布规律是多孔管水力性能的重要研究方向之一。通过采用室内试验与理论分析相结合的方法,研究了在平坡条件下,开孔率对多孔管压力水头分布规律的影响情况。试验结果显示:在平坡条件下,多孔管沿程压力水头的变化范围随着开孔率的增大而增大,多孔管的末端压力水头随着开孔率的增大而减小。利用水力学有关知识,采用达西-威斯巴赫公式,经过理论分析发现,当孔间距变化引起开孔率增大时,多孔管的沿程压力水头是减小的。经过分析证明,试验结果与理论分析结果一致。    

5.  沿程水头损失系数研究的一种新方法  
   谢国权  胡杰  戚蓝《武汉大学学报(工学版)》,2004年第37卷第6期
   采用神经网络(ANN)方法对沿程水头损失系数的影响因素进行了分析.以著名的尼古拉兹试验数据为基础,建立了相应的ANN模型.模型计算结果与试验数据以及经验公式的计算成果比较表明,利用ANN模型进行沿程水头损失系数影响因素评估有效和方便.计算实例表明,采用ANN方法计算沿程水头损失系数简单方便,计算精度高,工作量小,可操作性强,通用性好,工程适用性强.因此,以试验数据为基础建立的水力学体系,可以以ANN方法为新的分析与计算手段,进行新的发展.    

6.  玻璃钢管道沿程水头损失实验研究  
   《化学工程》,2017年第12期
   针对管径小于100 mm的玻璃钢管道沿程水头损失计算问题,建立了一套测定沿程阻力的实验装置,测量得到不同流量下4种不同管径玻璃钢管道的沿程水头损失。选用伍德公式、海曾-威廉公式等一系列经验公式分别对实验管道进行沿程水头损失拟合,并与实测数据进行比较。结果显示:伍德公式的拟合结果与玻璃钢管道的实测沿程阻力结果最为接近,同时对玻璃钢管道的海曾-威廉系数进行了修正。    

7.  内置软管的管道水锤波速理论计算公式  
   吴迪  张剑  程永光  李冲《水利学报》,2008年第39卷第3期
   内置软管或软条是水锤模型实验中降低水锤波速的有效措施之一,然而目前没有相应的理论计算公式,具体波速只能通过实验测定.本文应用弹性力学理论,导出内置软管的水平管道水锤波速公式,并通过理论分析和与模型实验以及有限元计算的对比,验证了计算公式的可靠性,最后对影响水锤波速的因素进行了敏感性分析,结果表明软管的弹性模量和尺寸等参数对水锤波速的影响较大,而软管泊松比、初始水压力和软管内充气压强的影响相对较小,并且软管弹性模量越小、外径越大则管道水锤波速越小.在尺寸相同的条件下,内置含钢线软管是降低水锤波速的最优方案.    

8.  谈水头损失在管道工程中的应用  
   《山西建筑》,2016年第18期
   介绍了管道沿程水头损失与局部水头损失产生的原因,总结了一些在管道摩阻中常用的计算公式,并通过模型,对水头损失进行了数值模拟分析,为解决复杂条件的水头损失问题提供了途径。    

9.  颗粒尺寸及倾角对渗流水压力分布的影响研究  
   韩流  舒继森  尚涛  杨国宇  陈涛  李胤达  GERSON S V Tovele《采矿与安全工程学报》,2021年第38卷第3期
   为了研究颗粒尺寸及渗流倾角对水压力分布的影响规律,基于水力学基本原理,推导出了结构面渐进贯通过程中的静水压力以及多孔介质连续渗流过程中的渗透力计算方法,揭示了颗粒结构、倾角与水压力的函数关系.设计单因素渗流试验方案,分别以颗粒尺寸和渗流倾角为自变量,以压力水头为因变量,进行了9组循环渗流试验,测定了沿程压力水头.结果表明:渗透力未改变石子、中沙的颗粒排布结构,造成了细沙渗流路径上13#水头管位置出现流沙沉降.沿程压力水头在石子、中沙内部分别呈"直角三角形"和"等腰三角形"分布,在细沙内部则呈现连续增长+骤降+水平波动+连续下降的分布规律.峰值压力水头分别出现在石子渗流路径的终点、中沙渗流路径的中点,以及细沙压力水头骤降区的起点.石子、中沙渗流的峰值压力水头?hmax与β,sinβ均符合良好的线性关系,细沙渗流的峰值压力水头与倾角符合二次函数关系.散体介质过流断面与底板出水孔透水能力的相对大小是决定压力水头峰值和分布规律的关键因素.    

10.  管道水流的水头损失系数  
   樊哲木 陈冬莲《江西水利科技》,1991年第17卷第4期
   管道的水头损失直接影响水管和水泵尺寸的确定,也就是管网的水力平衡。所有沿程水头损失计算公式,在估算水管内壁糙率时都有误差。对于一定材料一定管径和流量的管道的阻力系数,不同的方程式可以估算出不同的沿程水头损失。在复杂管道网络系统中,方程式或系数的小误差的累积,使各个管子水头损失或流量的计算值产生较大的误差。本文提出了三个广泛应用于管道摩阻方程摩阻系数有关的解决水头损失计算误差的数学关系式和诺模图。对象聚氯乙烯和铸铁管道来说,用Hazen—Willians(H—W)和Manning(Mn)公式得的水头损失与Darcy—Weisbach(D—W)得的水头损失相同。还介绍了摩阻系数随直径和水流条件而变化的情况,并讨论了运用计算机计算变化的沿程损失系数问题。    

11.  模型试验中管洞沿程阻力偏差的水力要素修正  
   吕宜卫《人民黄河》,2015年第3期
   在水工管道模型试验中,经常因试验管道糙率和管长与原型不能满足相似条件而引起水力要素偏差,根据水流能量守恒和连续性原理,充分利用局部阻力观测结果和沿程阻力的理论分析成果,有机地将模型试验与理论分析结合起来,研究提出了模型管长和糙率偏差2种工况分别对应同流量下修正水位与压力、给定作用水头下修正流速与流量及压力的公式,并指出了公式的适用条件和实际应用中需注意的问题。    

12.  泵网系统水力参数的分析  
   王治昆  李永敏  陈治义《华北水利水电学院学报》,2004年第25卷第3期
   介绍了计入水泵影响时,管网沿程水头损失的计算公式以及相应管网水力参数的变化.并将理论值与实验结果相比较,以供管网优化设计时参考.    

13.  帘线缠绕增强肘形橡胶软管耐压强度计算  被引次数:1
   帅长庚  何琳《工程力学》,2008年第25卷第6期
   在肘形橡胶软管内压作用下的应力分析的基础上,根据其几何结构,推导出帘线缠绕增强肘形橡胶软管耐压强度计算公式,分析结果表明:帘线缠绕增强肘形橡胶软管弯管段爆破压力低于直管段爆破压力,因此其耐压强度只需根据弯管段爆破压力进行评估。它与帘线强度、层数、缠绕密度、缠绕角度有关,而且还与其几何结构有关,在弯管段最外侧最薄弱。试验结果表明:肘形橡胶软管耐压强度理论计算值与试验值很接近,理论推算爆破位置与试验结果相符,这说明肘形橡胶软管耐压强度理论计算公式的正确性。    

14.  三种塑料管道沿程水头损失计算的试验研究  被引次数:2
   完颜华  伏小勇  张国珍  杨惠军《给水排水》,2002年第28卷第8期
   对目前采用的塑料管沿程水头损失计算公式进行了试验研究和修正 ,提出了交联聚乙烯(PE -X)管、三型聚丙烯 (PP -R)管和铝塑复合 (PAP)管的沿程水头损失计算公式。    

15.  溢洪道泄槽水面线特性分析  
   刘文华  刘焕芳  宗全利  李强《人民黄河》,2011年第33卷第1期
   通过模型试验分析了某水库溢洪道泄槽水面线特性,结果表明:陡坡泄槽水深沿程逐渐减小,第二段泄槽末段水深变化不大;随着流量的增大,泄槽沿程水深差增大;流量较小时,水面线出现规律性的凹凸点;最大水深在泄槽断面中间轴线位置,据此可确定泄槽边墙高度或验证已设计泄槽泄水能力是否满足要求。通过试验时推导的泄槽水面线理论计算公式进行验证,结果表明在与试验条件基本一致的情况下可用于实际工程计算。    

16.  大采高液压支架主供回液管路压损研究  
   《机械设计与制造》,2020年第9期
   液压支架主供回液管路的压损一般采用沿程压损和局部压损公式计算,但公式中阻尼系数多用经验值估算,精度有待商榷。对大采高液压支架主供回液管路压损进行了研究,分别建立了大采高液压支架软管与直通接头压力损失理论模型和AMESim仿真模型,搭建了大流量长管路压力损失试验系统,结果表明,软管长10m和1个直通接头在管内流速2.6m/s、5.1m/s和7.6m/s时,理论、仿真和试验之间的最大误差分别为9%、8%和2%,考虑温度对乳化液粘度的影响,理论与试验压损误差分别为5%、6.6%和1.7%。所得理论、仿真结果与试验结果较吻合,改进了计算液压支架接头压损的算法,这对于大采高液压支架主供回液管路设计与压损计算提供了参考数据。    

17.  微压超薄多孔软管滴孔平均流量及偏差率研究  被引次数:1
   孙海燕  刘焕芳  苏萍  胡卫东《水利水电科技进展》,2005年第25卷第6期
   在室内试验的基础上,应用水力学理论分析微压超薄多孔软管滴孔平均流量的变化规律,提出了滴孔平均流量的计算方法.试验结果表明:微压超薄多孔软管灌溉技术在一定坡度范围内较为适用,否则滴孔流量偏差率较大;在相同条件下,软管单孔平均流量随压力水头和坡度的增加而增大,随铺设长度的增加而减少;在同一坡度和压力水头下,滴孔的流量偏差率随铺设长度的增加而增大;在同一坡度和不同水头条件下,滴孔流量偏差率随着软管自压水头的增大有减小的趋势.    

18.  明渠恒定急变流水深沿程变化的计算  
   万俊  王韦  田忠  曾华《水利水电技术》,2006年第37卷第9期
   给出了明渠恒定急变流中的能量方程,该方程能够行之有效地解决急变流中的一些水力学问题。引入了“弯道附加压力”的概念,并给出了明确的计算公式。能迅速计算出急变流的水深、流速等水力要素的沿程变化。应用VB编程求解该公式,水面线的计算结果与模型试验实测结果吻合良好。    

19.  考虑垫层减压效果后过水土石坝(围堰)下游坡混凝土护板的稳定分析  被引次数:1
   肖焕雄 侍克斌《水电站设计》,1994年第10卷第4期
   根据试验资料,先用曲线拟合最小二乘法推导出了考虑垫层减压影响的计算混凝土护板下测压管水头压力的经验公式。然后,在此基础上提出了在不同失稳条件下护板的稳定分析计算公式。最后,通过理论计算与试验结果的比较,验证了这些公式的实用价值,并表明垫层经适当的设计后,其减压作用可减小板厚和节省工程投资。    

20.  小浪底水库管道排沙系统管道水力学计算  
   吴国英  高航  张俊华  武彩萍  宋莉萱《人民黄河》,2008年第30卷第7期
   根据各种经验公式及沿程水头损失的计算理论,初步计算了小浪底水库自吸式管道排沙系统的管道临界不淤流速及沿程水头损失.结果表明,在汛限水位下,当主管道铺设高程为145 m时,清淤的距离可达坝前24 710 m,基本可以将小浪底坝前20 km库区范围、高程145~175 m的细泥沙排出库外.    

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