小湾水电站拱坝设计

小湾拱坝是该工程设计的难点之一，坝高２９２ｍ，河谷较宽，坝顶弦长８２６ｍ，地震设防标准高，设计加速度为０．３０８ｇ；坝址区分布有多条回级以上断层及蚀变带，岩体卸荷发育深．坝体的应力及变位和两岸坝肩岩体的变位都达到了相当高的量级，拱坝设计中遇到的许多问题已超出了现行拱坝设计规范的范围．在这些特定的条件下，设计出一个合理安全的拱坝是相当困难的．本文简要介绍了小湾拱坝在可行性设计阶段（原称初步设计阶段）的体形优化、坝体应力分析、坝肩岩体稳定分析，以及基础处理等方面的设计内容．     

地震作用下加高扩容尾矿库的动力稳定性研究

以周家沟尾矿库为工程背景构建二维数值模型,研究随着堆积坝坝顶标高的增大地震作用对 坝体稳定性影响。根据库区场地情况选用实测波ＥｌＣｅｎｔｒｏ波和Ｔａｆｔ地震波合成人工地震波时程对尾矿 库进行动力稳定性分析,分析了随着尾矿坝坝体加高时尾矿库的最大动剪应力分布、坝顶水平加速度反 应、尾矿库的残余变形及库区的液化区域变化趋势。结果表明随着坝体的加高,最大剪应力集中在坝顶 底部区域且随着坝体的加高由初期坝向坝顶方向扩展;坝顶最大加速度及放大系数减小;尾矿库的最大 残余变形增大,较大部位出现在坝顶附近;坝顶的加高尾矿库液化区将发生变化。工程中要注意坝顶加 高后尾矿坝部分区域发生的液化对尾矿坝稳定性影响。     

长河坝动力离心模型试验研究

采用离心机振动台模型试验研究了长河坝在不同地震加速度下的地震加速度反应、坝顶沉降和破坏模式,分析了大坝的极限抗震能力.结果表明:坝体加速度反应随坝高的变化可以分成两个线性变化段,1/2～2/3坝高以下,坝体加速度反应较/b;1/2～2/3坝高以上,坝体加速度反应明显增大,越往坝顶加速度放大系数就越大;在100年超越概率1%(峰值加速度4.30m/s2)地震条件下,地震引起的坝顶沉降约为165～178 cm:地震破坏模式为坝顶局部滑动破坏;地震极限抗震能力5.32 m/s2.试验验证了长河坝的抗震措施是合理、可行的.     

阿尔塔什面板坝抗震措施离心机振动台试验研究

采用离心机振动台模型试验技术,研究了不同抗震措施和不同地震加速度时新疆阿尔塔什面板坝的地震反应、地震变形和极限抗震能力。覆盖层加速度放大系数为1.0左右,坝体中加速度放大系数明显增大且越往坝顶就越大。随着基岩输入地震加速度的增加,坝体地震加速度放大系数呈减小趋势,坝顶沉降和坝顶沉陷率增大。抗震措施可以有效减小坝顶地震沉降和提高坝坡稳定性。地震引起坝坡变形主要是堆石料滚落、浅层滑坡和局部塌陷,且地震加速度越大,坝坡变形越剧烈,滑塌位置越低。在峰值加速度320.6 gal地震条件下,坝顶加速度放大系数约为2.6～2.8,坝顶沉降约为290～330 mm,沉陷率为0.18%～0.20%。大坝的极限抗震能力在无抗震措施时为0.45 g,3层钢筋网加固时为0.55 g,2层钢筋网加固时为0.50 g。试验结果验证了阿尔塔什面板坝抗震工程措施的有效性。     

坝体弹模和坝高对重力坝动力特性的影响研究

基于有限元法,采用振型分解反应谱法研究了在中等偏硬坝基上坝体弹模和坝高对重力坝动力特性及地震响应的影响规律。通过对不同坝体弹模和高度重力坝动力响应规律对比分析得出:随着坝体刚度的增大,坝顶加速度减小,坝头部位的竖向动应力减小;坝顶加速度响应受坝高的影响不显著,坝头部位的竖向动应力在坝高为100 m时最大。同时通过对牙根二级水电站不同高度挡水坝段进行动力分析,论证了上述结论 。     

水布垭混凝土面板堆石坝三维非线性抗震分析

坝高233m的水布垭混凝土面板堆石坝位于强震区,因此对大坝在强地震作用下的安全性进行评价是必要的。采用三维非线性有限元法分析方法对坝体在地震作用下的动力响应进行分析并对其安全性作出评价。计算采用的地震波为根据抗震规范的反应谱人工拟合的地震波,其水平向和竖向加速度峰值分别为0．1g和0．067g。分析结果表明,坝顶加速度反应显著放大,坝顶附近下游区加速度和动位移均大于上游区,特别是在水面以上较为显著,可能使坝顶下游侧发生局部滑动。在4／5坝高附近面板的拉应力较大,应充分考虑加强该区域面板的抗震性能。     

考虑渗流体力的某大坝地震响应仿真分析

针对某水库大坝混凝土连接坝段、均质壤土挡水坝段静动力计算中须考虑渗透体力的问题,提出了一种在静动力计算中渗流体力的施加方法,采用MSC.Marc有限元软件,通过Fortran语言自编用户子程序,对该坝地震响应过程开展仿真分析。计算结果表明:在50年超越概率为10%的设计地震作用下,坝体的水平绝对加速度反应极值为5.0 m/s~2,最大放大系数为7.70;竖向地震永久变形最大值主要集中在最大断面坝顶附近,地震沉陷量约为坝高的0.06%;最大地震动加速度、动位移反应位于坝顶局部位置;坝顶存在明显的鞭鞘效应,需要在坝顶进行适当的抗震加固;各分区的设计与填筑标准、坝体分层填筑方案合理,坝体抗震安全性较好。     

粘土劈裂灌浆技术在淮河大堤中的应用

临淮岗洪水控制工程位于淮河干流中游的安徽霍邱、颖上两县交界处。现状坝顶高程约27．00～31．00m左右：由于停工后无任何维护管理．坝体破坏严重。坝顶遍布民房、水井．并且坝体填筑质量较差．内部裂隙发育、孔洞较多，因此必须对其进行加固，成孔量30000m．灌注干土重35000t，施工工期为6个月。     

某尾矿坝地震动力加速度反应特性研究

采用DGZ-1型多功能共振柱试验机进行了动剪切模量比和阻尼比试验,采用SDZ-1型双向电磁振动三轴仪进行了动强度试验,获得了土体的物理力学指标。应用等效线性粘—弹性模型对某尾矿坝进行地震动力特性分析。结果表明,坝体对地震加速度的反应随着高程的增加而增大,最大加速度反应发生在坝顶位置;坝体对地震的反应在相同高程不同位置差别不大,坝体外边坡和坝体内部的区别不大;坝体对地震水平向加速度反应比竖直向加速度反应大,坝体的动力破坏主要取决于地震的水平运动。     

川北地区龙马溪组页岩深层滑坡抗震稳定性及 整治工程效果评价

飞凤山低中放固体废物处置场２＃滑坡属多层滑坡，深层滑带位于龙马溪组强风化页岩中，自２０１３年至２０１４年间历经数次整治均未达到预期效果，２０１４年下半年坡体再次发生局部变形，不得已２０１５年再次进行了综合整治，整治工程采用的地震动水平峰值加速度为０．１５ｇ。之后鉴于场地的重要性，中国地震局将该场地的地震动水平峰值加速度由０．１５ｇ提高到０．３３ｇ，整治工程存在抗震稳定性风险。针对现行规范对核安全边坡抗震稳定性评价方法难以满足工程需要的情况。采用有限差分时程动力分析法对整治后的高边坡进行抗震稳定性评价，同时结合现场监测对边坡进行安全评估，研究结果表明:高边坡在０．３３ｇ的地震作用下整体稳定，加固效果良好，为边坡安全评估提供了依据。其研究成果丰富了核安全高边坡抗震加固理论，可为类似工程提供借鉴。     

白河主坝沉降监测资料分析

１概况白河主坝是密云水库７座土坝中最大的１座,为壤土斜墙砂砾料坝体的碾压式土坝。最大坝高６６．４ｍ,坝顶长度９６０．２ｍ。坝体座落在砂卵石覆盖层上,左岸颗粒较粗,右岸颗粒较细。在桩号０+３００～０+５００ｍ一段,覆盖层最深达４４ｍ,其他部位一般为３０ｍ左右。...     

岫水库土坝的薄膜防渗加固处理

１工程概况岫山里水库位于闽侯县青口镇西台村时洋溪支流的上游，集雨面积０．７５ｋｍ２，原库容为２８．６５万ｍ３，灌田１０６．７ｈｍ２。大坝为均质土坝，坝高２６．２ｍ，坝顶宽３ｍ，坝顶长７０．４ｍ，于１９６５年建成。由于工程的长期运行，致使坝体严重老化。...     

高土石坝在多点输入下的地震反应分析

本文对双江口土石坝在多点地震动输入下的地震反应展开分析研究,分析的主要内容包括大坝的损伤值、加速度反应、动剪应力及永久位移反应.分析表明:坝顶处的加速度反应比坝基处的加速度反应明显增大,说明在地震波作用下土石坝坝顶处地震反应有放大效应;多点地震动输入下坝体的永久位移在靠近坝顶的地方均呈增大趋势,用最大剪应力面法计算的永久位移结果要小于水平剪应力面方法计算所得.     

流溪河水电站土坝设计复核

流溪河土坝原设计为单侧挡水，黄龙带水库建成后，土坝变为两侧挡水，坝体浸润浅提高，因此需对土坝进行坝顶高程复核、坝体渗流计算和坝体稳定复核。复核结果表明：坝顶高程符合要求，坝体渗漏不会引起渗透变形，而且土坝两侧坝坡稳定。     

不同河谷条件面板堆石坝地震加速度反应规律

采用等价线性化黏-弹性模型研究了不同坝高、不同河谷宽度和不同河岸坡度情况下的面板堆石坝地震响应,进行了三维动力反应计算分析,重点分析了面板堆石坝坝顶点的地震动力加速度反应随河谷形状变化的规律。结果表明:中高坝坝体的最大加速度反应值位于河谷中央的坝顶,且最大加速度反应值随河谷的变窄而变大;高坝坝体的加速度反应规律及加速度最大反应值受河谷形状的影响较小;低坝河谷较宽时,坝体的最大加速度反应值由河谷中央向两岸移动,因此对宽河谷采用二维计算时,既不能给出坝体的最大加速度反应值,也不能给出最大加速度位置,必须采用三维计算。     

高压喷射灌浆技术在澄碧河水库大坝防渗加固中的应用

高压喷射灌浆技术在澄碧河水库大坝防渗加固中的应用陈宏明韦卓信（广西水利电力勘测设计研究院南宁５３００２３）０前言澄碧河水库拦河坝为粘土心墙坝，最大坝高７０．４ｍ，坝顶高程１９０．４ｍ，坝顶宽６ｍ，长４２５ｍ。坝体左岸设有灌溉涵洞，为卵形无压浆砌石结构...     

旋喷桩防渗帷幕加钢筋混凝土拱型挡土墙围堰施工技术

宝鸡峡渠首加坝加闸工程，系在原坝体上将坝顶高程由原来的６１５m加至６３７．６m，加坝后的坝顶总长２０８．８m，坝顶宽度１２－１７m，最大坝高４９．６m。为保证正常灌溉引水，工程分三期施工。一期为右岸０、I、II坝段，二期为左岸VI、VII、VIII坝段，三期为主河床III、IV、V坝段。在进行左岸二期工程施工时，为满足灌溉引水的蓄水高程及施工安全，必须在VI、VII、VIII坝段上、下游修建封闭式施工围堰。而VI、VII坝段上游由于受地形、地质及建筑物环境影响，基坑开挖及挡土墙必须垂直布置，方可满足施工与防洪要求。上游…     

使用土工织物构件加强土坝的试验研究

在特制的台上使用１：１０的土坝模型进行承载能力的试验，对金属构件和土工织物构件加强的两种模型进行了试验。结果表明，金属加强土 模型的构件自坝顶以下０．６２５ｈ处开始断裂，即在此深度的构件发生最大拉应力；使用聚合物构件的模型，其构件在同样条件下却不断裂。使用金属加强构件的模型坝体沉降 录荷载为１．５３Ｇ时就会推动承载能力，使用土工织物加强构件的模型坝体沉降在荷载为１．６３Ｇ时，才会失去承载能力。     

吉林台一级水电站F32特大断层齿槽快速开挖施工技术

新疆吉林台一级水电站大坝坝型为混凝土面板砂砾石堆石坝，最大坝高157m，坝顶高程1425．80m，正常蓄水位1420．0m，坝体防渗结构为钢筋混凝土面板，坝体共设有9个分区，其主要受力结构为砂砾料填筑体，坝体下游部分填筑堆石料。     

设计参数对混凝土心墙坝动力响应特征影响的计算分析研究

针对某粉煤灰混凝土心墙坝体动力响应特征,利用Abaqus有限元软件开展不同心墙设计参数对坝体动力特征影响分析。获得了坝高设计参数对心墙坝动力特征影响,坝高影响X正向最大位移出现时间节点,Y、Z向动位移与坝高为正相关特征,Z负向位移在地震荷载残余期变化显著,且Z向加速度值均低于X、Y向。分析了坝体总加速度、总动位移包络线分布特征,坝高与总加速度包络线极大值为正相关,沿坝顶至坝底,动位移值逐渐降低,坝底部在各坝高下均会出现显著变形。研究了心墙曲率对坝体动力特性影响规律,各曲率下加速度包络线极小值均为1.532～1.589m/s2,有曲率心墙抗震性能高于直立坝。对比了各曲率下坝体在各方向上的加速度、动位移特征,考虑坝体抗震设计,心墙最佳曲率应在9.6×10-5～1.1×10-4 m-1范围。