金安桥水电站碾压混凝土重力坝设计

金安桥水电站枢纽工程位于强震地区,大坝地震设防烈度为9度,地震动峰值加速度为0.3995g。碾压混凝土重力坝最大坝高160m,地质条件复杂,坝基分布有4层凝灰岩、河床坝基主要为裂面绿泥化岩体、节理裂隙发育。介绍了碾压混凝土重力坝设计及主要技术问题。     

金安桥水电站碾压混凝土重力坝渗控设计

文章根据金安桥水电站工程地质条件和重力坝枢纽布置情况,设计研究提出重高碾压混凝土重力坝渗控措施。大坝上游面二级配碾压混凝土防渗,坝基由上下游灌浆帷幕、纵横向排水孔幕、渗漏集水井及抽排设备组成一个完整的封闭抽排渗控系统,经渗流计算和实际监测检测分析表明,大坝渗控系统防渗效果良好,保障大坝蓄水后运行安全。     

腾龙桥一级水电站大坝边坡施工技术探讨

腾龙桥一级水电站是以发电为主的水电枢纽工程,拦河大坝为混凝土重力坝,最大坝高65.70 m。本文通过对大坝两岸边坡开挖支护施工技术进行探讨,探求、总结在地质条件差、工期滞后、交通不便等各方面条件都很不利的情况下,更加高效、优质的施工方法。     

酉酬水电站坝型比较与选择

在酉酬水电站的大坝设计中,根据工程地质条件、水力学条件、施工条件等,提出混凝土面板堆石坝、碾压混凝土重力坝两种坝型,并进行了比选,结果表明:碾压混凝土重力坝具有较多的优点,故推荐采用碾压混凝土重力坝方案。     

大花水水电站首部枢纽布置设计

大花水水电站首部枢纽由碾压混凝土拦河大坝、泄洪建筑物和电站进水口组成。大坝采用河床拱坝 左岸重力坝的组合坝型,拱坝最大坝高134.50 m,重力坝最大坝高73 m。泄洪建筑物布置在拱坝坝身,为3个表孔 2个中孔的布置型形式。电站进水口布置于左岸重力坝坝身。首部枢纽布置紧凑,而且充分考虑了坝址区河谷狭窄、地形地貌及、存在的地质缺陷,以及泄洪流量大等工程特点。本文重点介绍首部枢纽的布置设计比选过程。     

石崆寨水库坝线及坝型方案比选分析

文章对寻乌县石崆寨水库大坝坝线及坝型分别进行了比选。在前期推荐的下坝址方案基础上,将原下坝址坝线（坝线1）和下坝址坝线逆时针旋转13.73°后的坝线（坝线2）进行比选,综合工程地形、地质条件,枢纽布置,施工条件,淹没指标,经济等角度考虑,推荐采用坝线2;在坝型比选方面,文章选取埋石混凝土重力坝方案和细石混凝土砌块石重力坝方案进行比选,埋石混凝土重力坝方案较细石混凝土砌块石重力坝方案投资高,但其具有可利用机械施工,施工工期短等优点,故设计推荐采用埋石混凝土重力坝方案。     

云南黑龙水电站坝型选择初探

碾压混凝土坝具有温控措施简单、施工快、水泥用量少、投资省等优点。碾压混凝土技术在国内外大坝建筑中得到了广泛应用和发展。在预可行性研究阶段,从黑龙水电站坝址地形地质、枢纽布置、筑坝材料、施工、运行、投资及工期等方面,对碾压混凝土重力坝及混凝土面板堆石坝两种坝型进行分析比较后,初拟碾压混凝土重力坝为代表性坝型。     

三块田水库混凝土砌石重力坝设计计算

三块田水库是一座以灌溉为主兼人饮的C10细石混凝土砌毛石重力坝,最大坝高29.2m。由于原坝址上下游地质条件较复杂不适宜大坝建设,结合工程特性,对采用原坝址的坝型、枢纽布置和坝体结构进行了深入设计研究。推荐浆砌石重力坝,坝身溢洪道泄洪设计方案。经多次优化调整后,坝址及坝型选择、枢纽建筑物布置、坝体结构、坝基处理等均满足设计规范要求,为工程投资决策提供了重要依据。     

金桥水电站工程枢纽布置设计研究

金桥水电站工程位于易贡藏布干流上游河段,大坝采用堆石混凝土重力坝。可研阶段初期,在充分考虑工程规划、实际地形地质条件和水文条件的情况下,对坝址、坝线、引水线路、厂房形式等拟定了多种枢纽布置方案,通过综合经济技术比较选定了枢纽布置方案。在可研阶段后期,随着外部建设条件的变化,对坝型、装机容量、调压井形式、厂房形式等方面重新进行论证,最终选定设计方案。最终,枢纽布置紧凑、经济合理、运行安全有保障。     

守口堡水库大坝稳定计算

守口堡水库大坝为碾压混凝土重力坝,为更好地适应坝基地质条件,减少开挖量,将大坝的建基面设计成倾向上游的缓倾角建基面。计算方法采用《混凝土重力坝设计规范》中规定的材料力学法,滑动面由水平建基面变成缓倾角建基面。通过计算可知,水库大坝稳定,断面设计合理。     

某重力坝考虑混凝土拉压损伤的地震响应分析

本文结合某实际重力坝工程,采用有限元软件ABAQUS的混凝土材料塑性损伤本构模型模拟了其混凝土材料在地震荷载作用下拉压损伤、拉压转换的全过程,并通过地震超载的方式使混凝土重力坝逐步达到极限状态,探讨了混凝土重力坝拉压损伤演化过程和变化趋势。通过与仅考虑混凝土受拉损伤在不同地震超载系数下的计算结果对比,还考虑混凝土受压损伤对重力坝强震破坏过程和极限抗震能力分析的影响。研究结果表明,同时考虑拉压损伤和只考虑拉损伤的极限抗震能力相同,且重力坝的强震损伤极限状态主要是由受拉损伤控制,同时在多轴应力状态下,拉压损伤有可能在同一部位同时出现。     

混凝土重力坝静力性能研究

有限单元法计算混凝土重力坝的静力承载能力,得出重力坝的拉压应力和应变的变化情况及混凝土的开裂情况。计算结果表明应用有限元法模拟坝体的非线性混凝土材料以及复杂的边界条件和荷载组合情况,能更准确如实地反映重力坝的静力性能。     

大坝安全标准设置水平的差异与对策初探

根据近年来水库大坝安全鉴定资料的统计分析结果,对设计规范中关于混凝土重力坝、拱坝、土石坝在抗滑、应力安全、渗流安全及抗震等方面的安全标准设置的差异进行了初步分析,认为在同样满足规范设计要求的前提下,土石坝相对于重力坝、拱坝的安全裕度相对较低,因此更易发生破坏。针对上述安全水平的差异,结合具体工程实例,初步提出对策和建议：对于混凝土面板坝和沥青心墙坝,应严格确保施工质量,设置水库放空设施,以便于出现严重渗漏时的检查和修复加固;随着年限增长,大坝安全状态逐渐降低,应开展大坝在不同时间阶段内的安全评价标准研究及大坝性能劣化规律研究;尽快制定针对大坝加固方面的规范或设计导则。     

关于DL5108—1999和SL319—2005《混凝土重力坝设计规范》的讨论

基于电力与水利行业的DL 5108—1999和SL 319—2005《混凝土重力坝设计规范》,对混凝土重力坝设计的几个问题进行探讨,得到以下结论:非溢流重力坝基本断面顶点的位置应结合上、下游坝坡的选择,综合考虑安全和经济因素,通过断面的优化设计来确定;DL 5108—1999关于挑流水舌挑距的定义较SL 319—2005合理,但计算公式值得商榷;分项系数极限状态设计法在混凝土重力坝设计中的应用仍需解决分项系数的取值问题;采用混凝土强度等级代替坝工混凝土标号作为混凝土的强度指标,必须解决它们间的转换问题。     

胶凝砂砾石坝的地质适应性试验研究

胶凝砂砾石坝是介于混凝土重力坝与堆石坝之间的新坝型。目前,胶凝砂砾石坝的建基面设计仍参照混凝土重力坝的建基面设计要求。针对胶凝砂砾石坝与混凝土重力坝结构的差异性,提出了胶凝砂砾石坝坝基的地质适应性问题。通过现场的弹性波试验与原位剪切试验,坝基的强度及抗滑稳定性可以满足设计要求,证明适当放宽胶凝砂砾石坝建基面要求,不仅技术上是可行的,而且可以减少工程量,节约资金,降低工程投资。     

驮英水库拦河坝坝型方案选择

针对驮英水库坝址的地形地质条件,项目建议书阶段通过对混凝土面板堆石坝与混凝土重力坝坝型方案进行工程布置、结构分析、工程投资分析,综合比较了两种坝型方案的建坝条件与经济及技术上的优缺点,结果混凝土面板堆石坝方案优于混凝土重力坝方案.     

冲击荷载作用下混凝土重力坝破坏特性分析

冲击荷载作用下混凝土重力坝破坏特性较静荷载作用下要复杂得多。采用钢板均匀冲击模拟水下循环冲击波对混凝土重力坝的作用,试验遵循几何和重力相似准则,对模型重力坝进行均匀冲击破坏特性研究,得到模型坝体的动力破坏特性,并对裂缝位置和扩展情况进行定位和追踪。试验结果表明:当坝体遭受循环均匀冲击荷载时,上游坝面坝体最大动应变不再在坝踵处,而是位于坝体中部;坝头部位是抗冲击的薄弱部位,最先出现开裂破坏;坝体破坏模式包括贯穿性断裂、碎裂、层裂和抛掷等。试验结果可为大坝的运行管理、防爆抗振设防及安全评价提供理论依据和技术支持。     

混凝土重力坝承载能力的分析研究

混凝土重力坝的承载能力是高坝设计中重要的研究课题。本文根据应变空间表述的弹塑性增量理论,采用稳定性分析方法研究重力坝的承载能力,给出混凝土重力坝与坝基岩石系统失稳的判别准则,同时按两种不同的材料强度储备方式,研究重力坝的承载能力。这种方法能反映因混凝土和岩石材料损伤和软化导致重力坝系统失稳的物理机制,使分析建立在一个严谨的力学基础之上。计算实例表明,本方法可作为一个合理和可行的分析方法。     

利用旧混凝土重力坝改建混凝土面板堆石坝——西班牙的新耶撒坝

本文根据相关的文献资料，介绍了西班牙新耶撒坝的主要特征。新耶撒坝（New Yesa Dam）是一座在原有的混凝土重力坝（坝高48m）基础上改建、加高的混凝土面板堆石坝。新建的大坝坝高117m，坝顶长500m，上游边坡1：1．5，下游边坡1：1．6。加高部分的面板堆石坝上游面板与一座已建的混凝土重力坝在其坝体2／3高处相接。该工程目前正在建设之中。本文给出了该工程的一些主要工程概况和相关的筑坝材料的情况，并重点介绍了面板堆石坝与重力坝的连接设计，以及面板接缝、趾板和坝体的断面设计情况。