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1.  大型泵站虹吸式出水流道水力特性分析  
   朱红耕《中国给水排水》,2006年第22卷第6期
   采用计算流体力学方法对大型泵站虹吸式出水流道的内部流场进行了数值模拟。在分析了影响虹吸式出水流道水力特性的主要设计参数、数值模拟流道内部的三维流动和定性分析流道内部流态的基础上,建立了虹吸式出水流道水力特性评价指标体系。通过分析两个设计方案的虹吸式出水流道的流场,定量比较了驼峰和出口断面的流速分布均匀度和流道水力损失,客观评价了虹吸式出水流道的水力特性,为实现水力设计优化提供了可靠依据,可有效地节省物理模型试验费用和时间,提高水泵装置的效率。    

2.  大型泵站虹吸式出水流道水力特性分析  
   朱红耕《中国给水排水》,2006年第22卷第6期
   采用计算流体力学方法对大型泵站虹吸式出水流道的内部流场进行了数值模拟。在分析了影响虹吸式出水流道水力特性的主要设计参数、数值模拟流道内部的三维流动和定性分析流道内部流态的基础上,建立了虹吸式出水流道水力特性评价指标体系。通过分析两个设计方案的虹吸式出水流道的流场,定量比较了驼峰和出口断面的流速分布均匀度和流道水力损失,客观评价了虹吸式出水流道的水力特性,为实现水力设计优化提供了可靠依据,可有效地节省物理模型试验费用和时间,提高水泵装置的效率。    

3.  宝应泵站流道优化计算与模型试验研究  被引次数:8
   刘军  邓东升  马志华  顾美娟  陆林广  祝捷《南水北调与水利科技》,2005年第3卷第2期
   为确保宝应泵站的进、出水流道实现水力性能的最优化,采用三维紊流数值模拟计算和透明流道模型试验的方法,根据日立公司的水泵尺寸对宝应泵站肘形进水流道和虹吸式出水流道进行了水力设计和优化,并与日立公司提出的进水流道和虹吸式出水流道进行了性能比较,取得了较为理想的结果。    

4.  轴伸式贯流泵装置全流场三维湍流数值模拟  被引次数:2
   李龙  王泽《机械工程学报》,2007年第43卷第10期
   为探讨轴伸式贯流泵装置双向运行时的内部流动结构并进行性能预测,应用三维湍流Navier-Stokes、Realizable k-ε两方程湍流模型、壁面函数法和滑移网格技术,进行泵装置双向运行时的全流场三维湍流数值模拟研究.计算所采用的模型贯流泵具有特定的S形叶片及正向运行时的后置弯曲导叶.研究结果揭示了贯流泵装置正、反向运行时的全流道速度等值线、静压等值线、出水流道断面矢量及出水流道的流线形状特征,探讨在泵装置实际安装条件下泵与流道的相互影响,进行泵装置性能的数值模拟预测,并与试验结果进行比较分析.数值模拟结果表明,泵段的出口流态及导叶对流道的流动结构有很大的影响,扩散形流道对流道进口流态反映敏感,无导叶的直形泵装置出口扩散流道内的流动为轴向旋涡、环形旋涡、轴向流动的叠加,数值模拟计算预测泵装置性能的方法是有效、可行的,能够满足工程需要.    

5.  卧式前轴伸泵装置流道三维流动及水力损失  
   陆林广  梁金栋  陈阿萍  刘荣华《现代铸铁》,2009年第1期
   采用数值计算方法对卧式前轴伸泵装置的三维流场及水力性能进行了初步研究,获得了设计流量时进、出水流道的流场图以及水力损失值.同时,还采用透明流道模型试验的方法,分别对卧式前轴伸泵装置进、出水流道数值计算的结果进行了试验验证.研究结果表明:卧式前轴伸泵装置进、出水流道内的流态,数值计算的结果与试验结果一致,进水流道内的水流仅在泵轴后有很小范围的局部旋涡,进水流道出口断面的流速均匀度为96.9%;出水流道进口的水流具有一定环量,水流呈螺旋状流入流道,流道外侧的流速较大,流道中心附近流速较小.进、出水流道水力损失值,数值计算值分别为0.142 m和0.163 m,流道模型试验值为0.137 m和0.168 m,两者非常接近.该泵装置在低扬程泵站具有一定的应用前景.    

6.  泗阳泵站出水流道可行性方案对比分析研究  
   蒋红梅  陈松山  何钟宁《水利与建筑工程学报》,2011年第9卷第1期
   结合泗阳泵站已有土建结构,采用雷诺平均纳维—斯托克斯方程(RANS)和标准k-ε湍流模型,运用SIMPLEC算法,设计虹吸式出水流道、直管式出水流道及钟形出水流道3种可行性方案。分别在流道进口未设置环量和设置环量的情况下,数值模拟3种流道内流场,预测流道内的不良流态形式及出现位置,分析各方案流道进口断面、中间断面及出口断面上速度分布规律,并计算3种方案中流道的水力损失。此外,对各方案的断流方式进行对比分析。计算结果表明,设计工况下,虹吸式出水流道水力损失分别为Δha=13.1 cm和Δhb=13.9 cm,能量回收率可达89.78%和89.11%。通过各方案水力性能对比分析研究可知:3种方案均适用于泗阳泵站,而虹吸式出水流道相较其它两种流道形式性能更优。    

7.  基于全模拟的水泵装置模型虹吸出水流道水力特性分析  
   王芃也  刘超  徐磊  许健《南水北调与水利科技》,2016年第14卷第6期
   虹吸式出水流道是大型泵站出水流道的主要形式之一,由于实际工程地形条件的限制,南水北调东线水源工程江都一站所采用的虹吸出水流道在工程设计中并不常见。针对江都一站泵装置模型虹吸出水流道,通过C FX软件对该泵装置全流道进行数值模拟,研究虹吸出水流道内部水流的运动特性、预测水力性能。计算结果表明管路水头损失主要来自于弯管段的水头损失,从出水流道进口至出水流道出口涡量呈现下降趋势,但是在出水流道出口,由于截面面积过大导致出口截面速度分布不均且引起了涡量的增加。对该泵装置进行外特性预测得到的结果与试验数据的整体趋势基本一致,表明计算结果真实可信。    

8.  大型泵站蜗壳出水流道型线的优化与试验  
   李彦军  严登丰  颜红勤  胡德义  冯旭松《现代铸铁》,2009年第1期
   对大型泵站蜗壳出水流道的型线进行了多方案的优化设计和试验研究:将导水锥型线进行了优化,在流道宽度不变的条件下,仅将出水室蜗壳段弧线曲率半径适当加大,同时延长扩散管的长度,减小扩散管出口及蜗壳断面流速.最终得到了水力性能优良的蜗壳出水流道型线方案.在模型比为10.27,叶片角度(-2°)和转速(1400 r/min)都保持不变的情况下,该流道形式的模型泵装置效率达到78%以上,比优化前提高了6个百分点,达到或已超过常用流道型式立式泵装置效率,为蜗壳进出水流道在大型低扬程泵站中推广和应用奠定了基础.    

9.  邳州站混凝土早期温度裂缝控制研究  
   陈参军  孔祥伟《治淮》,2013年第7期
   一、工程概况
  南水北调东线邳州泵站位于江苏省邳州市八路镇,为大(1)型泵站,设计流量100 m3/s。泵站底板混凝土强度等级C25,顺水流方向长38 m,垂直水流方向38.2 m。进水侧底板厚度1.3m,出水侧1.7m,局部厚度约3.8m。底板设计竖直方向不能分缝分块,只能分层浇筑,属大体积混凝土。泵站流道混凝土强度等级 C25,抗渗等级W6,抗冻等级F100。进水流道断面的宽度为8.0m,进口断面的高度为5.2m,出水流道出口断面的宽度为7.5m,出口断面的高度为5.22m,亦属大体积混凝土,施工时须做好温控措施防止裂缝产生。
   

10.  大泵虹吸式出水流道CAD  被引次数:1
   王业明 石斯聪《水泵技术》,1993年第6期
   根据《泵站技术规范》中虹吸式出水流道的设计思想,本文对其实现了计算机辅助设计。提出用“控制断面”的概念先设计流道内流速下降梯度模型,然后再设计各过水断面的方法。并将主程序的设计同绘图软件Auto CAD接口,使该设计与绘图成为一体化。    

11.  浅谈泵站出水流道断流方式的选择  
   蔡建国《水科学与工程技术》,2005年第3期
   泵站出水流道断流方式一般有3种:虹吸式流道,在流道顶部采用真空破坏阀断流;直管式流道,在流道出口采用拍门或阀门断流。最近几年在直管式流道上采用液控蝶阀断流的应用越来越多,对设计时所采用的各种类型流道及其断流方式予以比较,以供设计参考。    

12.  低扬程立式轴流泵出水流道基本流态及水力性能的比较  
   陆林广  陈阿萍  黄金军  徐磊  刘军《南水北调与水利科技》,2007年第5卷第2期
   采用数值计算和模型试验的方法对低扬程立式轴流泵虹吸式和直管式2种不同形式的出水流道进行了比较,揭示了这2种出水流道的基本流态,测试了这2种形式出水流道的水力损失。结果表明:在低扬程的条件下,虹吸式出水流道内的水流转向更为有序、扩散更为平缓、水力损失更小,对于年运行时数较多的大型低扬程泵站,在上游水位变幅允许的条件下,应优先选用水力性能较好的虹吸式出水流道。    

13.  大型泵站进水流道技术改造优选设计  被引次数:5
   朱红耕  袁寿其《水力发电学报》,2006年第25卷第2期
   进水流道的出口流态决定了水泵的进水条件,直接影响到水泵的能量性能、汽蚀性能和安全运行性能,在进水流道水力设计和模型试验中应给予特别重视。本文采用数值计算的方法,模拟了南水北调东线工程某大型泵站不同进水流道设计方案时的内部三维流动,计算结果与模型试验和泵站运行中观察到的实际情况相当吻合。把水泵进水条件和流道水头损失作为流道水力设计的目标函数,通过计算机数值模拟和优选,获得了优秀的进水流道设计方案。流道出口水流轴向流速的分布均匀度提高了3.26%,出口水流的偏流角减小了1°,水头损失减少了24.1%,水泵的进水条件得到了大幅度的改善。    

14.  大型竖井贯流泵站出水流道的水力性能分析  被引次数:1
   施高萍  王益土  王莺《水利科技与经济》,2015年第2期
   对于低扬程泵装置,出水流道的水力性能对水泵装置性能影响较大。以浙江省某大型竖井贯流泵站出水流道的设计资料为研究背景,根据出水流道的水力设计要求,将流道水力损失最小作为优化设计目标函数,通过确定流道控制尺寸和设计流道型线,给出了出水流道的两种设计方案。采用流道数值模拟方法,对两种设计方案分别进行了数值模拟计算和水力性能分析比较。分析结果表明,流道控制尺寸对流道水力性能和泵站土建费用影响较大,其值在允许范围内应尽可能小;流道型线影响流道水力损失,在控制尺寸一定的条件下,流道型线应进行细致的优化。    

15.  大型潜水泵站竖井式出水流道的水力性能研究  
   孙振兴  周勇胜  陈云帆  黄学军  李冬州《中国给水排水》,2018年第5期
   大型潜水泵站竖井式出水流道优化设计的目的是尽可能地避免涡流及其他不良流态在出水流道内产生,减少出水流道水力损失。探讨了潜水泵与长轴泵扬程测试方法的不同,并指出了潜水泵站流道损失与长轴泵站的区别。以1600HQB-40大型潜水混流泵为例,利用ANSYS软件,对3种不同类型的出水流道进行了数值计算,获得了不同出水流道的水力特性分布规律。根据计算结果,对于不同形式的局部出水管路,推荐损失系数ζ取值在5.0~8.0左右。    

16.  全流道模拟计算在太浦河泵站中的应用  
   胡建根  黄毅《水利水电科技进展》,2003年第23卷第6期
   对水泵装置的全流道进行模拟计算,能获得水流流场的压力和流速的大小及其方向、水压脉动和动态不平衡力等,了解有害旋涡等水流现象,以特低扬程的太浦河泵站计算机模拟计算为例,通过进出水流道的流速分布图分析了泵站流道型线的合理性。    

17.  大型泵站水位超驼峰的断流防洪措施  
   曹良军 蔡庆苏《湖南水利水电》,2000年第4期
   1 概述明山电排站安装 6台 2 8CJ - 5 6型水泵 ,配套单机功率为 1 6 0 0kW(现增容至 1 80 0kW)的同步电动机 ,采用肘型进水流道和虹吸式出水流道分别与水泵进口和出口连接 ,在出水流道驼峰后设隔墩将流道分成两孔 ,用一块整体钢闸门同时封闭两孔作为防洪闸门 ,在泵站运行时由于两孔流量不等 ,在出口形成回流旋涡 ,使泥沙沉积在流量小、流速低的左孔流道出口段 ,若外江水位超过驼峰底部 ,水泵机组停止运行 ,闸门关闭则落不到底板而不能起防洪门的作用。 1 980年以来 ,出现过 4次外江水位超驼峰底部高程的超常情况 ,为了阻止江水倒灌 …    

18.  大型泵站箱形进水流道内部流动数值模拟  被引次数:1
   周济人  金燕  刘超《水利与建筑工程学报》,2011年第9卷第6期
   箱形进水流道在我国的大型低扬程双向泵站已有较多的应用。本文应用雷诺时均方程和标准k-ε紊流模型对某大型泵站的箱形进水流道内部三维流动进行数值模拟,深入分析了进水流道内不同断面的流速和压力分布,揭示了箱型进水流道内水流的流动规律,并预测了不同工况下进水流道内的水力损失,计算结果可供大型低扬程泵站的设计、改造参考。    

19.  大型水泵轴向后导叶叶片出口角对出水流道性能的影响  被引次数:6
   仇宝云  刘超  袁伟声《机械工程学报》,2000年第36卷第7期
   对低扬程大型泵站单管出水流道 ,水泵出口存在最优旋流 ,使水力损失最小 ,可以通过后导叶叶片出口角设计满足出流最优旋流要求。为此 ,提出了已建泵站和新建泵站泵后导叶—出水流道整体水力设计两种物理模型 ,目的是使流道水力损失最小。提出了平分分析法试验求解物理模型的方法和后导叶设计方法    

20.  立式轴流泵装置虹吸式出水流道水力特性CFD研究  
   顾巍  成立  蒋红樱  焦伟轩  张帝《江苏水利》,2018年第1期
   虹吸式出水流道结构形式及内部流动特性对立式轴流泵装置水力性能影响较大,基于定常不可压缩流体的控制方程和重整化群湍流模型应用SIMPLEC算法,模拟了不同型式的虹吸式出水流道轴流泵装置内流动特性。定性地分析了几种经过型线优化的虹吸式出水流道内流场特征,定量地研究了多工况条件下虹吸式出水流道内水力损失及特征断面水流流态的差异。研究表明,在导叶体出口剩余还量的影响下,不同工况下虹吸式出水流道内水流流态存在明显差异;同一工况条件下,不同型式虹吸式出水流道内水流流态也存在一定差异;虹吸式出水流道内水力损失主要集中在驼峰断面前的流道上升段,流道整体水力损失与流量未呈二次方关系;轴向速度分布均匀度与速度加权平均角随着流量的变化呈现相同的波动趋势;随流道上升段倾角的增大(下降段倾角减小),驼峰断面速度加权平均角均值呈逐渐减小的趋势,变化范围在0.1°~2.8°之间,不同方案的驼峰断面轴向速度分布均匀性较好,均值的变化范围较小,在0.1%~2%之间。    

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