回转窑托轮轴瓦刮研方法

<正>为保证回转窑托轮轴瓦和轴颈有合适的接触角度,一般需要对轴瓦进行刮研。笔者在长期的生产实践中,对于托轮轴瓦的刮研积累了一些实践经验,本文以山西桃园东义水泥有限公司Ф4.8m×72m回转窑为例,介绍托轮轴瓦刮研的要点和步骤。1确定轴颈与瓦的接触角根据JCJ03—1990《水泥机械设备安装工程施工及验收规范》(以下简称规范)的规定及实践经验,将接触角定为30°。2瓦面划线     

刮研磨机轴瓦新方法的应用

刮研磨机轴瓦新方法的应用张志孝甘肃省国营嘉峪关水泥厂（７３５１００）多年来，国内对磨机主轴瓦的刮研一直沿用着点接触的理论和技术要求。这种理论认为轴颈与轴瓦在配合角度范围内，应在瓦面均匀地刮出一些凸点，凸点之间形成浅凹坑。凸点主要起支承轴颈的作用，凹面...     

水泥厂实用机修技术(二十三)第八讲滑动轴承的安装(4)

8.5 轴瓦的刮研 为了保证轴颈与轴瓦,轴瓦背面与轴承座孔面的接触达到技术要求,在轴瓦安装中都要通过刮瓦——合瓦——刮瓦——合瓦的多次反复才能达到目的。刮瓦及合瓦是轴瓦安装中一个极重要的环节。 刮瓦,是用刮刀在已加工的轴瓦表面上刮削去很薄一层金属,使其获得较高精度和光洁度的一种手工精密加工过程。研合,工厂中习惯称为合瓦,指     

回转窑托轮轴瓦拉丝翻瓦快速处理方法

回转窑托轮轴瓦拉丝翻瓦属重大设备事故,传统的轴瓦拉丝翻瓦处理方法主要有抽瓦刮研法和更换新瓦法,这两种方法都有耗时长、花费高、停产损失大等缺点。本文介绍了一种托轮轴瓦拉丝翻瓦的快速处理方法,可在10小时内完成设备抢修,恢复生产。     

Φ4.8m×72m回转窑托轮轴瓦温度过高的处置

我公司5　000t/d生产线的回转窑规格为Φ4.8m×72m,三档托轮支撑,于2005年3月投产。投产后初始几年,Ⅱ档托轮轴瓦经常出现温度过高的现象。通过抽瓦刮研、调整托轮位置及使用52号过热汽缸油等方法,在其后近三年时间托轮运行保持正常,没有出现过轴瓦温度过高的事件。但在2012年夏末,停窑维修了近十天,重新启动回转窑后,Ⅲ档托轮轴瓦温度频繁升高。为消除该故障,曾采取优化启窑工艺、抽瓦刮研、淋冷油、风冷和水冷研等多种措施,最终使瓦温恢复了正常。     

大型颚破主滑动轴承刮研工艺

颚式破碎机主滑动轴承的刮研方法是首先经过对滑动轴承上、下轴瓦粗、细、精三次刮研,然后刮研其侧隙点、存油点,最后经过调整及测量轴瓦间隙后完成颚式破碎机主滑动轴承的刮研及更换。     

利用假轴刮研薄壁瓦瓦口的方法

0前言我厂是年产6万t合成氨、12万t硝酸铵的中型氮肥厂。合成车间的3台焦炉气压缩机（3M16－117／ZI）是往复式压缩机，主轴转速375r／min。该机自1983年投运以来，曲轴瓦、连杆大头瓦（均是薄壁瓦）经常烧坏，严重影响了生产的正常运行，同时给检修带来了很大的工作量。曲轴瓦、连杆大头瓦均是不需要刮研的，但需要开瓦口间隙。开瓦口间隙是利用曲轴颈、曲拐颈与之配合进行刮研的。瓦口与轴颈的配合间隙通常是用塞尺或内径百分表测得的。然而用这种检测方法所测得的配合间隙，只是局部范围内的，测量精度不高，而且瓦口与轴颈的接触点不…     

酚醛树脂轴瓦的快速研瓦方法

酚醛树脂轴瓦的快速研瓦方法臧泽远，陈常生（青岛崂山建筑材料厂）目前国内有不少水泥生产厂仍然在采用刮研法处理酚醛瓦发热问题，同时根据磨机出厂说明书的要求，酚醛瓦采用水做润滑剂。根据笔者多年来的实践，认为采用刮研法处理酚醛瓦和水润滑存在不少弊病，其主要问...     

用焊补方法修复烧熔磨机轴瓦

我厂φ1.83×6.4m水泥磨在1992年3月13日由于油圈固定螺丝松动导致出料端球面瓦表面烧熔,中空轴与轴瓦的接触弧面区域外被烧熔的巴氏合金填满并高出端面,在瓦面上被拉出宽10mm深3mm沟槽两条。这只轴瓦已使用10a,巴氏合金减薄量5mm左右。趁此机会,我厂对此轴瓦进行复原修理,气焊修补,经24h焊补和刮研,修复了烧熔的轴瓦,投入正常运转。现将焊补步骤和过程介绍如下: 1 材料准备     

回转窑托轮发热的简易处理方法

我公司φ3.95 m×56 m回转窑,采用三档支撑。在一次生产运行中,二档6号托轮温度上升迅速,20 min 后升至100℃,止料慢转冷窑,经现场检查发现6号托轮轴油膜形成不好,托轮轴表面上有几处干白的条带,轻微有挂铜现象。待简体温度降下来后,我们停窑打开6号托轮轴的上端盖,用塞尺测了一下托轮轴与轴瓦的接触角、轴瓦导油槽、瓦口均在正常范围之内,检查附属设施未见异常。我们决定不需停窑重新刮研轴瓦,在回转窑正常运转的情况下, 托轮轴和轴瓦磨合。启窑正常投料,向外调整6号托轮底座顶丝,使6号托轮减轻受力,把6号托轮内的润滑油放出来,用二硫化钼锂基脂和白厚漆(白     

机械设计课程中“滑动轴承”部分的教学方法探讨简

机械设计课程中滑动轴承部分内容的教学一直是教学的难点之一。笔者根据多年的教学实践,以知识的系统性为原则,归纳了滑动轴承部分内容的教学逻辑;从雷诺方程的推导方法和推导过程,介绍了如何使学生真正理解液体动压滑动轴承工作原理的教学方法;从非液体润滑的滑动轴承设计、液体润滑滑动轴承的设计和滑动轴承的结构参数确定三个方面,系统介绍了如何对滑动轴承设计方法进行教学。详细阐述了在上述每一部分内容的教学过程中的注意事项。     

The influence of processing variables on the wetting properties of a hydrophobic powder

The aqueous wetting properties of samples of a hydrophobic powder (griseofulvin) prepared by crystallisation, controlled precipitation, dry grinding and wet grinding have been assessed by two methods in terms of a contact angle, θ. The first employs drop formation on the surface of compacted powder, previously saturated with solution, while the second employs extrapolation of the quantity, cos θ, obtained for penetration of ethanol—water mixtures into powder beds, to zero mole fraction of ethanol concentration. Both methods establish that a difference exists in the surface properties of the different samples of powder and this appears to be a function of the process rather than the batch of powder. The two methods give significantly different values for the aqueous contact angle, which appears to be related to the actual nature of angle measured. The value derived from liquid penetration appears to provide a better reflection of the properties of the powder samples.     

陶瓷轴承外圈内圆磨削力与表面质量研究

为了探究陶瓷轴承外圈内圆(简称外圆)磨削力以及磨削力对表面质量的影响机制,通过磨削实验首先获得了不同磨削参数对外圆磨削力的影响规律,其次得出了旋转磨削力与表面粗糙度和表面去除方式的关系。结果表明,随着砂轮速度减小,进给量和工件转速增加,陶瓷外圆磨削法向与切向磨削力均增加,且法向磨削力是切向磨削力的3倍左右;当磨削力增大,磨削表面由塑性去除向脆性去除转变,表面粗糙度值增大,表面质量变差。在陶瓷轴承外圆磨削时可适当选用较高的砂轮速度、较小的进给量和工件转速以保证表面加工质量和加工效率。     

花生壳粉表面性能及木塑复合材料界面性能的研究

通过动态法研究了浸润粉层的液体质量的平方随时间的变化规律,测定了不同探测液对花生壳的接触角。采用平衡接触角仪测定了探测液对改性聚乙烯的接触角,进而根据Focks理论推导出花生壳和改性聚乙烯的表面自由能及其极性分量和非极性分量,并计算出花生壳粉/聚乙烯复合材料的界面张力和黏附功。结果表明:相容剂Bondyram 5108的加入,使聚乙烯的极性分量和非极性分量都不同程度地增加,改善了花生壳粉在聚乙烯基体中的分散性,降低了复合材料的界面张力,增大了黏附功。     

改性纳米贝壳粉对天然橡胶复合材料力学性能的影响

采用钛酸酯对纳米贝壳粉(SP)进行了表面改性,并制备了改性纳米贝壳粉;通过与天然胶乳共混,制备了天然橡胶/贝壳粉(NR/SP)纳米复合材料;使用傅里叶红外光谱仪、扫描电子显微镜、表面接触角测定仪、XRD衍射分析仪、激光粒度仪和电子拉力试验机等研究了改性纳米贝壳粉对天然橡胶纳米复合材料力学性能的影响。结果表明,改性剂钛酸酯成功地偶联到贝壳粉表面,经过表面化学改性后贝壳粉表面接触角由73.5°增大到110.8°;当纳米贝壳粉用量为10%时,NR/SP复合材料可获得最佳力学性能,拉伸强度可达到34.05MPa。     

Ati-614R/12型卷绕头压辊轴承损坏原因剖析

对Ati-614R/12型高速卷绕头压辊轴承的损坏原因进行了分析,其压辊轴承失效的原因如下:O型圈磨损、连轴节失效、十字节磨损、轴承疲劳;提出了维修要及时更换O型圈、连轴节、十字节,正确安装卷绕头压辊轴承,做好损坏预防等措施,以保证2年大修期间压辊轴承的正常运行。     

砂带式磨光

介绍了砂带磨光的特点,说明了推广应用砂带磨光的必要性,对砂带磨光机的组成做了简单介绍;就砂带磨光的三种方式：接触轮式、支承板式、自由式的不同加工方法用图示给予较详细的说明;提供了不同材料工件用砂带磨光时砂带速度的参考数据。     

Effect of different drying techniques on silaning efficiency

Colloidal drying is a method that is used in many areas but leads to particle agglomeration. In this study, the effects of drying methods on the agglomeration, dispersion, and silanization efficiency of silica nanoparticles (NSp) were investigated using vacuum oven dryer (VOD), rotary evaporator (RE), and freeze-dryer (FD) methods. In addition, dried silica nanoparticles were mechanically ground using a conventional ball mill system, and the relationship between grinding effect and agglomeration was investigated. The results of the SEM analysis showed that the surface energy, which increased with the reduction of the grain size as a result of the prolongation of the grinding time, caused the agglomeration of the grains. BET analysis, it was observed that the surface areas of silica nanoparticles vary depending on the drying method. Contact angle measurement was performed to investigate the silanization ability of silica nanoparticles and it was determined that silica nanoparticles with the low surface area had the lowest contact angle. Therefore, the silanization ability of silica nanoparticles was observed to increase with the reduction of agglomeration. As a result, the VOD technique, which allows the production of low surface area silica nanoparticles, was chosen as the best method for increasing the silanization efficiency.     

自扩式斜桩的承载性能

通过有限元模拟分析和模型试验相结合的研究方法分析了自扩式斜桩与竖直双桩的竖向承载性能,发现自扩式斜桩由于成桩过程中对土体的强烈挤压作用,其抗压和抗拔性均优于竖直双桩,而且随着自扩成桩夹角的变化,自扩式斜桩的竖向极限承载力亦相应变化,并存在竖向承载实用最优夹角.研究认为自扩式斜桩竖向承载性能优于竖直桩,又特别适用于构筑物的抗拔需要.     

机械密封摩擦副端面接触分形模型的修正

分析了原机械密封摩擦副端面接触分形模型存在的问题,并进行了修正,得到了摩擦副端面微凸体承载面积比与端面比压的关系式。修正模型考虑了摩擦副端面间流体膜压的作用、微凸体实际微接触面积与微接触截面积之间的区别,并通过采用一个三次多项式来表达弹塑性变形微凸体的接触压力与接触面积的关系,从而满足了接触微凸体在变形状态转变临界点处的接触面积与接触压力转化皆是连续和光滑的条件。依据修正后的接触分形模型对密封面配对材料为硬质合金YG8-碳石墨M106K的部分平衡型机械密封摩擦副端面微凸体承载面积比的影响因素进行了分析。结果表明,微凸体承载面积比随着弹簧比压的增大近似呈线性增大,随着密封流体压力的增大而非线性单调增大,随着端面分形维数的增大先增大后减小,随着端面特征尺度系数的增大而减小;在正常工作参数范围内,真实接触面积仅占名义接触面积的很小一部分。