30.5L－32 ALS28钢丝帘线缓冲层林业轮胎的设计

介绍30.5L－32 ALS28钢丝帘线缓冲层林业轮胎的设计。结构设计：外直径　1 845 mm,断面宽　750 mm,行驶面宽度　758 mm,行驶面弧度高　90 mm,胎圈着合直径　812 mm,胎圈着合宽度　685 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　0.702,人字形花纹,花纹深度　32 mm,花纹饱和度　32%,花纹周节数　16。施工设计：胎面采用缠绕法成型,胎体采用10层1400dext/3V1锦纶66浸胶帘布,缓冲层采用4层3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,采用半芯轮式成型机成型,胶囊硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸及胎面胶强度和耐磨性能达到设计和相应国家标准要求。     

精确预报钢丝帘线缓冲工作能力的方法

用矩形斜交结构橡胶帘布试样研究了橡胶帘线复合材料在不同负荷条件下的行为.通过对三种不同线径橡胶帘布片(系统1、2、3;d1＜d2＜d3,帘线与试样拉伸轴的夹角ψ=20°、45°和90°)的试样进行拉伸试验,分别记录20%、30%、40%和50%变形条件下的应力、拉伸强度及伸长率.用统计法全面记录通过帘线截面的全部应力.在20%～28%的变形范围内,所有被研究的试样到破坏为止的次数值都相近似.橡胶帘线复合材料等级的划分实质上取决于使用条件和帘线中间橡胶的应力应变状态.橡胶钢丝帘线复合材料则应当按照疲劳试验结果,而不是根据静态试验的结果来划分等级.     

胎体和缓冲层含有钢丝帘线的未硫化载重胎外胎的存放特性

胎体和缓冲层含有钢丝帘线的载重子午线外胎的结构具有刚度高、缓冲—胎面带重量大及胎体层数少的特点。这些结构特点决定了它在存放和运送到硫化设备上去的过程中,未硫化外胎的材料和部件的分布有所改变的趋向。当按常用的工艺存放时,将外胎悬挂在胎圈之后。此时可发现,胎侧上部的变形增大,生成纵向皱褶,然后就会产生分层现象。此外,     

高强度钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用

对高强度钢丝帘线３×０ ．２０ ＋ ６×０－３５ ＨＴ在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用进行了研究。结果表明,高强度钢丝帘线的各项性能均可满足全钢载重子午线轮胎的技术要求;在全钢载重子午线轮胎带束层中使用高强度钢丝帘线,可以降低原材料成本、显著改善加工工艺性能、提高轮胎综合性能、无需对现有生产工艺路线和装备进行改造。     

载重子午线轮胎带束层用新结构钢丝帘线

介绍了载重子午线轮胎带束层用 3× 0 2 0 +6× 0 35和 3/ 6× 0 35HT钢丝帘线的结构特性与粘合性能。 3/ 6× 0 35HT钢丝帘线的断裂强度高、成本低、H抽出力大 ,可以改善轮胎的综合性能、降低生产成本、延长轮胎使用寿命     

矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计

介绍矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计.结构设计：采用原有矿用斜交轮胎模具设计,外直径1144.5 mm,断面宽264 mm,行驶面宽度228mm,行驶面弧度高20mm,胎圈着合直径510mm,胎圈着合宽度 216 mm,断面水平轴位置（H1/H2） 0.927 3,采用以横向花纹为主的混合花纹,花纹饱和度63.80％,花纹深度30 mm,花纹周节数43.施工设计：原有矿用斜交轮胎胎面、胎体和胎圈等的施工设计不变,仅将多层锦纶缓冲层改为2层钢丝缓冲层,且钢丝缓冲层端点均用包边胶包住,同时增加钢丝带束层斜裁设备,采用3B型胶囊反包成型机成型、B型双模定型硫化机硫化.成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和物理性能均符合相应设计和国家标准要求.     

我国轮胎工业的发展变化及对钢丝帘线需求预测

总结2005年我国轮胎生产情况,并预测轮胎工业发展趋势及对钢丝帘线的需求。2005年1~9月,我国轮胎产量同比增长率仍较高,轮胎出口交货量和交货值均创历史新高;2005~2008年期间,我国子午线轮胎仍将保持较快的增长速度,2008年后进入平稳发展阶段;一部分中档轿车子午线轮胎将向高档和经济型轿车子午线轮胎转变;载重轮胎由中型为主逐渐向重、中、轻多品种方向发展;斜交轮胎的比例不断下降,但总量未减小;2008年之前,随子午线轮胎的发展,钢丝帘线需求量增长仍较快,2010年后增长将趋缓。     

子午线轮胎钢丝帘线的合理选用

讨论子午线轮胎不同部位用骨架材料的特点及新型钢丝帘线的应用。带束层采用开放式、全渗透型钢丝帘线，可使胶料充分渗透以延迟和避免帘线锈蚀；胎体采用无外缠、紧密型钢丝帘线，耐久性能更好；防护层采用高伸长、高抗冲击性钢丝帘线，可提高耐腐蚀和耐冲击性。     

全钢载重子午线轮胎新结构钢丝帘线的应用

研究 3×0.22 9×0.20CCHT,0.365 6×0.35HT BETRU(R)和 5×0.35HI 钢丝帘线在轮胎中的应用,并与传统型 3 9 15×0.175 1、3×4×0.22HE 和未经预变形工艺普通型 0.365 6×0.35HT 钢丝帘线进行对比.结果表明,3×0.22 9×0.20CCHT 钢丝帘线用于胎体具有良好的耐疲劳和耐磨损性能,0.365 6×0.35HT BETRu(R)和 5×0.35HI 钢丝帘线用于带束层具有良好的橡胶渗透和高抗冲击性能.新结构钢丝帘线应用于中小型载重轮胎不仅可以提高轮胎耐久性能,而且可以减小轮胎质量,降低成本.     

紧密型钢丝帘线在全钢轻载子午线轮胎中的应用

采用 12× 0 2 2 +1CCHT紧密型钢丝帘线替代 3 +9+15× 0 175 +1层状结构钢丝帘线作为胎体骨架材料试生产全钢轻载子午线轮胎。 8 2 5R16LT轮胎成品试验结果表明 ,采用紧密型钢丝帘线生产的全钢轻载子午线轮胎性能略优于层状结构钢丝帘线轮胎 ,而且成本较低。     

钢丝加强层帘线角度对全钢载重子午线轮胎胎圈性能的影响

利用Marc有限元分析软件,建立轮胎轴对称模型,研究钢丝加强层帘线角度对全钢载重子午线轮胎胎圈性能的影响。结果表明,钢丝加强层帘线角度在0~24°之间,反包端点的最大等效应力和应变能密度呈缓慢上升趋势;24°时达到峰值,然后开始下降;在30~40°之间,反包端点的最大等效应力和应变能密度下降较快。采用40°帘线角度可显著降低胎体反包端点的等效应力和应变能密度。     

4+6HT Betru®系列钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用

研究4＋6HT Betru（系列钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用。结果表明,4＋6HT Betru（系列钢丝帘线是结构简单、强度高、直径小和全橡胶渗透的新型钢丝帘线,以4＋6×0.38HT Betru（或4＋6×0.30HT Betru（钢丝帘线替代3＋9＋15×0.22＋0.15钢丝帘线用于全钢载重子午线轮胎带束层,可获得适当的带束层刚度,轮胎耐磨性能和耐腐蚀性能提高,同时可降低生产成本。     

全钢子午线轮胎胎体钢丝帘线力学模型

采用简单的力学方法解析全钢子午线轮胎胎体钢丝帘线静态力学与几何尺寸的关系,导出胎体钢丝帘线张力、水平轴半径、断面宽度和曲率半径等特征值的计算公式。钢丝帘线张力仅与充气压力、冠顶半径、轮辋点半径和钢丝帘线根数有关。轮胎承受负荷后接地区域胎体钢丝帘线张力减小。     

巨型工程机械子午线轮胎钢丝帘线应用研究

介绍巨型工程机械子午线轮胎常用的钢丝帘线,对其中几种帘线的性能进行检验,并用于实际生产。结果表明,钢丝帘线在压延、裁断和成型过程中工艺性能稳定,轮胎成品达到了设计要求,实际使用也取得了理想效果。建议开发生产更高强度、全渗透型简单化、开放式结构帘线并提高帘线的抗疲劳性能等。     

国内外轮胎生产技术进展与市场前景

分析了我国轮胎行业面临的挑战,指出我国轮胎技术与国外发展的差距：在轮胎生产技术及材料和装备开发方向创新性的技术并不多。对轮胎市场发展前景进行预测,并对我国轮胎行业今后发展提出了建议：开发手段与检测水平亟待提高及加强应用基础研究工作等。     

435/50R19.5全钢载重子午线轮胎钢丝帘线受力分析

以435/50R19.5全钢载重子午线轮胎为例,采用有限元方法分析轮胎在充气、静负荷、侧倾、侧偏和驱动工况下带束层和胎体钢丝帘线的受力状况.结果表明,在充气和静负荷工况下,带束层和胎体钢丝帘线受力对称,在侧倾、侧偏及驱动工况下受力不对称;在各种工况下胎体钢丝帘线受力曲线形态差异较小,而带束层钢丝帘线差异较大.     

3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线在载重子午线轮胎带束层中的应用

对比分析 3× 0 2 0 +6× 0 35HT和 3+9+1 5× 0 2 2 +0 1 5钢丝帘线的结构和性能 ,并以前者替代后者在1 0 0 0R2 0 1 6PR载重子午线轮胎带束层中进行试验。结果表明 ,使用 3× 0 2 0 +6× 0 35HT钢丝帘线可以降低胎肩和胎圈部位的应力 ,提高轮胎的综合性能 ,每条轮胎可减小质量 1kg ,节约原材料费用 30元左右