全钢载重子午线轮胎带束层帘线受力的有限元分析

建立11.00R20规格全钢载重子午线轮胎结构力学分析的二维和三维有限元模型,模型考虑了轮胎分析中因大变形而产生的几何非线性和材料非线性问题及轮胎与轮辋和路面的接触问题.采用ABAQUS软件对轮胎模型的装配与充气过程和轮胎在静负荷条件下带束层帘线的受力情况进行了分析,得到的各层带束层受力结果可帮助轮胎结构工程师评价带束层的设计方案.     

带束层宽度对全钢载重子午线轮胎性能的影响

研究带束层宽度对全钢载重子午线轮胎性能的影响。结果表明,对于宽行驶面全钢载重子午线轮胎,适当增大带束层的宽度,使最宽带束层宽度与行驶面宽度的比值约为0.9,轮胎接地压力分布明显改善,成品轮胎外缘尺寸变化不大,耐久性能显著提高,胎肩脱层现象减少。     

全钢载重子午线轮胎带束层结构对接地性能的影响

以295/75R22.5 18PR无内胎全钢载重子午线轮胎为例,研究带束层结构对轮胎接地性能的影响。在轮廓相同时,带束层结构不同,轮胎接地性能差异较大。在其它施工条件不变时,3层半带束层加零度带束层结构的无内胎全钢载重子午线轮胎肩部接地压力较小,耐久性能好,抗冠部爆破性能、速度性能和通过性能佳;4层带束层结构无内胎全钢载重子午线轮胎接地印痕趋于矩形,平均接地压力较小,肩部接地压力较大,耐磨性能、操控性能、胎圈耐久性能和安全性能好。     

全钢载重子午线轮胎0°带束层生产工艺

介绍全钢载重子午线轮胎0°带束层结构、生产设备和工艺。通过增大聚乙烯垫布和外侧帘布条口型厚度的方法,彻底解决了在带束层生产中里/外侧帘布条厚度差导致垫布撕裂,避免了轮胎中夹带聚乙烯垫布而导致的成品轮胎在使用中存在的安全隐患问题。     

带束层角度对全钢载重子午线轮胎性能的影响

通过有限元仿真分析考察带束层角度对全钢载重子午线轮胎性能的影响。结果表明：随着带束层角度减小,轮胎刚性增大,下沉量减小,接地面积减小,有利于提高成品轮胎的强度性能;轮胎肩部剪切应力减小,生热降低,有利于提高成品轮胎的耐久性能。成品轮胎耐久性能和强度性能试验验证了有限元仿真分析结果。     

带束层参数与全钢轻型载重子午线轮胎性能相关性的研究

研究3层带束层参数与全钢轻型载重子午线轮胎性能的相关性。结果表明：为保证轮胎的接地性能,需要优选1^# ,2^# and 3^# 带束层角度分别为52°,18°,18°,排列方向分别为左、左、右的方案;为保证轮胎肩部、带束层受力及轮胎静态刚性,需要优选1^# ,2^# and 3^# 带束层角度分别为18°,18°,18°,排列方向为左、右、左的方案。     

11.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎不同宽度带束层的有限元分析

采用轮胎专用有限元分析软件TYSYS对3种方案11.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎（方案1~3轮胎的1#带束层宽度分别为165,137和175 mm）进行有限元分析,以确定1#带束层的最佳宽度。有限元分析结果表明：3种方案轮胎充气外缘尺寸均符合国家标准要求;在相同负荷下,随着1#带束层宽度增大,轮胎下沉量逐渐减小;在大负荷下,方案2轮胎胎肩局部应变能的极大值以及应变能之和均较小,有利于提高轮胎的使用性能。耐久性试验结果表明：方案2轮胎的耐久性能优于方案1轮胎,与有限元分析结果一致。     

全钢载重子午线轮胎0°带束层散线

分析全钢载重子午线轮胎0°带束层散线产生的原因,并采取相应解决措施.通过采取规范0°带束层的贴合要求、调整成型机胎面压合参数以及整改0°带束层供料架辊筒和排辊损坏的成型机等措施,使全钢载重子午线轮胎的月平均0°带束层散线废次品率由0.067%减小到0.018%.     

全钢载重子午线轮胎带束层钢丝帘线的选用

介绍全钢载重子午线轮胎带束层钢丝帘线的性能要求和新结构钢丝帘线的应用.全钢载重子午线轮胎带束工作层趋向于采用开放型、结构简单、单丝直径较大的钢丝帘线,如0.365+6×0.35HT,4+6×0.38HT Betru和3+8×0.33HT钢丝帘线;带束保护层趋向于采用较高破断伸长率和抗冲击型钢丝帘线,如5×0.38HE,5×0.38HI和5×0.30HI钢丝帘线.     

异戊橡胶在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用

研究异戊橡胶（IR）在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用。结果表明。采用20～30份IR等量替代天然橡胶（NR）,混炼胶的门尼粘度较低,硫化胶的邵尔A型硬度、定伸应力和撕裂强度减小,拉断伸长率稍大,粘合性能稍好,生热降低,其他性能变化不大。采用20份IR等量替代NR用于生产,成品轮胎的耐久性能符合国家标准要求。     

载重子午线轮胎带束层部分的动态模拟

以12.00R20全钢载重子午线轮胎为研究对象,基于Abaqus软件和组合模型技术建立带复杂胎面花纹的轮胎全局模型,然后基于子模型技术建立带束层部分的三维精细网格模型进行有限元分析。结果表明:静负荷工况下,由全局模型与子模型计算得到的应力场比较一致,且Mises应力最大值均出现在胎体帘布层。自由滚动工况下,两层带束层帘线Mises应力分布非常不均匀,但基本关于中分面对称;第2带束层Mises应力高于第1带束层,且各带束层在胎冠部位Mises应力整体高于胎侧部位;胎冠部位两层带束层Mises应力分布变化不大,胎肩部位Mises应力增大,胎侧部位Mises应力减小;第1和第2带束层帘线Mises应力分布关于中分面的对称情况刚好相反。     

带束层结构对载重子午线轮胎接地印痕及噪声的影响

采用Abaqus非线性有限元软件建立三维模型,分析带束层结构对载重子午线轮胎接地印痕和噪声的影响。结果表明:在一定的负荷和充气压力下,随着轮胎带束层宽度和角度的增大,轮胎接地印痕趋于合理,低频段噪声降低;接地压力分布与低频振动噪声存在一定的相关性。     

全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析

以275/70R22.5 RT606全钢载重子午线轮胎为研究对象,运用有限元分析软件TYABAS和Abaqus建立轮胎侧偏特性分析有限元模型,并研究不同负荷的稳态滚动条件下,侧向力和回正力矩随侧偏角的变化规律。结果表明:在单一垂直负荷下,随着侧偏角的增大,侧向力的绝对值逐渐增大,当侧偏角为-5°和5°时,回正力矩分别达到极小值和极大值;在同一侧偏角下,随着负荷的增大,侧向力的绝对值逐渐增大。侧偏刚度仿真结果与试验结果一致,验证了仿真分析方法的有效性。     

LT245/75R16轻型载重子午线轮胎不同覆胶厚度带束层应变的有限元仿真分析

以LT245/75R16轻型载重子午线轮胎为研究对象,应用Abaqus有限元分析软件仿真分析带束层覆胶末端不同厚度和不同位置的最大主应变变化趋势。结果表明:带束层覆胶的最大主应变随着与中心带束层骨架距离的增大而减小;不同方案在同一位置的覆胶,最大主应变随着带束层整体覆胶厚度增大而减小;带束层不同覆胶厚度对于最大主应变变化的敏感程度不同。     

385/65R22.5宽基全钢载重子午线轮胎

介绍385／65R22．5宽基全钢载重子午线轮胎带束层结构优化设计。基于我公司轮胎外轮廓设计,带束层由4层结构改为3层带束层加2层0。带束层结构。改进后轮胎接地印痕更合理,接地面积增大5％,接地压力分布更均匀且平均压力更小,使成品轮胎耐久性试验时间延长25％。     

载重子午线轮胎胎面磨耗有限元分析

考虑轮胎的几何、材料以及接触非线性,借助ABAQUS非线性有限元软件建立11.00R20载重子午线轮胎轴对称模型和三维有限元模型,计算得到标准工况下胎面的平均磨耗率,并分析气压、负荷以及行驶速度对胎面磨耗的影响。结果表明:标准工况下轮胎每行驶1万km胎面平均磨耗量(单位磨耗量)大约为1.08 mm;实际气压与标准气压的比值过低或过高都会加剧轮胎的磨耗;轮胎负荷低于标准负荷时,轻微加剧胎冠中心处的磨耗;高于标准负荷时胎肩单位磨耗量明显提高;随着行驶速度的提高,胎面单位磨耗量接近线性增大。     

带束层参数对子午线轮胎胎面磨耗性能的影响

借助正交设计方法确定了数值实验方案,并利用ABAQUS软件建立了11.00R20载重子午线轮胎的有限元模型,讨论了带束层角度和模量对胎面磨耗性能的影响。结果表明：随着带束层角度的增大,带束层受力和子午线轮胎的箍紧系数均会下降,垂直负荷下的下沉量变大,轮胎径向刚度降低;胎面接地区压力分布均匀化程度提高,相同行驶里程下的胎面磨耗量下降。另外,带束层的模量对胎面磨耗性能的影响比较小。     

改性间苯二酚在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用

试验研究改性间苯二酚在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用,并与普通间苯二酚进行对比。结果表明:在带束层胶中以改性间苯二酚等量替代普通间苯二酚,硫化胶的综合物理性能基本相当,粘合性能略有降低;成品轮胎的耐久性能达到国家标准要求,可有效改善生产过程中的环境问题。     

子午线轮胎自由滚动工况下花纹沟体积变化的有限元分析

采用Abaqus软件建立12.00R20全钢载重子午线轮胎的有限元模型。首先在隐式算法下,对轮胎进行充气、静负荷、制动、驱动工况下的接地状态分析,再确定其自由滚动速度,并进行自由滚动分析。然后在显式算法下,模拟轮胎在水平路面自由滚动的动态过程,分析自由滚动过程中轮胎与路面摩擦力及花纹沟体积的变化情况,为胎面花纹磨损机理和花纹噪声的研究及花纹结构设计提供参考。