图表2-32 皮带轮的轮辐宽度

皮带轮的轮缘很薄,因此,由皮带的有效张力(P_1-P_2) 产生的弯矩,不能看作是在所有轮辐上均匀分布的,所以,只考虑一半的轮辐将力从轮缘传递到轮毂上。此外,将轮辐看作是悬臂梁时,其长度为从轮毂表面到轮缘表面     

钛管的焊接技术

总结了采用钨极氩弧焊的方法焊接钛管对接焊缝及管子与焊环角焊缝的焊接工艺，所用焊接参数和保护装置可供类似产品借鉴。     

大直径铝合金压力容器椭圆形拼焊封头研究

分析了在两个不同标准下设计的直径3350 mm的铝合金椭圆形封头的差异。采用母材与焊缝分别计算的方法,设计了适用于工程实际的等匹配椭圆形拼焊封头。在0.56MPa承载条件下,母材设计厚度为4.98 mm,焊接区设计厚度为8.3 mm,单侧减薄过渡,焊缝加厚区的宽度不小于40 mm。用单面两道的焊接方式拼焊封头时,焊缝断口位于热影响区,封头焊接区安全系数达到2.77。     

贮罐罐底环形角焊缝与边缘板搭接焊缝的焊接顺序探讨

本文从圆环受压时的稳定程度及应力分布两个方面讨论了贮罐罐底焊接的一个顺序，得出先焊边缘板搭接焊缝，后焊环形角焊缝较为有利的结论。     

塑件焊接故障的产生原因及排除方法

塑件焊接故障的排查 焊件沿焊缝长度方向焊接边缘距离不等故障分析及排除方法：（1）焊接边缘未按工艺要求加工。应在焊接前，按图纸尺寸加工好焊接边缘。（2）焊件装配不正确。在装配时，应沿焊缝长度方向，使焊缝间隙相等。     

AP1000蒸汽发生器水室隔板短节焊接变形控制研究

AP1000蒸汽发生器水室隔板短节长3976mm,高70mm,厚76.2mm,与管板镍基合金堆焊层焊接后再与水室隔板相焊,该焊缝全焊透焊缝,填充金属量大,易产生较大的焊接变形,为了保证水室隔板短节与管板焊接能够满足产品的技术要求,通过数值模拟分析,预测变形情况,优化焊接方案,并通过模拟件进行验证,实践证明,根据优化后的焊接方案进行焊接,使焊接变形控制在产品要求的范围内。     

特种设备受压角焊缝的接头形式及工艺分析

为了提高承压设备的角焊缝的焊接质量和产品强度要求,针对特种设备上的主要受压角焊缝的接头型式的合理选择进行了概述,并对这些角接接头的制造及焊接过程进行了详细的工艺分柝.承压设备的角焊缝对于产品焊接质量方面至关重要,不容忽视,必须保证全焊透.     

大型储罐角焊缝焊趾表面裂纹应力强度因子数值计算

针对大型储罐典型失效模式——角焊缝开裂,利用ANSYS建立有限元模型求得角焊缝焊趾附近精确应力场;采用1/4节点奇异单元法和混合网格扩展法建立角焊缝焊趾表面半椭圆裂纹模型并求解应力强度因子;讨论了裂纹深度半长比a/c、裂纹深度板厚比a/t、焊脚尺寸板厚比Lw/t和焊趾角θ对应力强度因子数值分布的影响。计算结果表明:角焊缝焊趾表面裂纹应力强度因子沿裂纹前沿呈U形分布,在表面点取得最大;随着裂纹深度a的增加,表面点应力强度因子有增大趋势,而最深点的焊接放大效应则逐渐减小。     

10MoWVNb材质的合成氨中置式废热锅炉现场焊接修复

1问题的提出 我公司现年产合成氨180kt。为回收氨合成反应热，降低合成氨综合能耗，最初在φ1000mm氨合成塔（1号塔）的一次出口与二次进口之间设置了DN1800mm×7000mm、F=100m^2的废热回收器（又称中置式废热锅炉），吨氨副产2．5MPa的饱和蒸汽0．7t左右，年创经济效益125万元以上。扩建了2号合成氨装置后，同样在φ1000mm氨合成塔（2号塔）上配置了相似的中置式废热锅炉（以下简称中置锅炉）。近年来该中置锅炉管束（见图1）的换热管（弯管）与上联箱的角焊缝处多处发生严重泄漏。停车检查发现，在上联箱与弯管的角焊缝上存在横向裂纹，裂纹起源于焊趾A终止于焊趾B（见图2）。肉眼可见的裂纹就有几十处，高温、高压气体从裂缝中冲出来，说明裂缝已贯穿整个焊缝。由于该中置锅炉是合成氨生产系统中的重要节能设备，因此必须尽快修复。[第一段]     

引发剂进料罐的制造工序与难点

根据引发剂进料罐筒体直径较小、无人孔设计的结构特点,阐述了此类外伸接管夹套容器的制造工序与难点,确立了低温复合板容器环焊缝单面封闭焊和外伸斜插管角焊缝的焊接工艺,从而确保了该引发剂进料罐的焊接质量。     

LM32.40莱歇磨磨盘的焊接修复和改造(二)

(接2002年第6期)3.2 焊接工艺及具体操作要求 (1) 载丝及其焊接。由于零件受力较大,且母材损坏于材质缺陷处,要求补焊强度较高。为此,需在立缝处载丝,并在焊道敷焊前使用结426、(?)3.2焊条先将载丝焊住(转圈焊缝)。 (2) 裂缝的焊接顺序:先焊内环缝,在内环缝焊补一定长度(未焊完之前)后开始焊外环缝。内外环缝全部完成焊接后开始焊立缝。打底焊接1-3层采用铸铁408焊条,填充焊缝采用结426焊条。各焊缝的焊接要点如下:     

重视焊缝RT咬边影象中的黑线

焊缝咬边是焊缝边缘略低于母材的一种表面缺陷，在X射线探伤（RT）的影像上与焊缝的焊波起伏基本一致，形态呈弯曲且平行于爆缝，粗细不等，轮廊不明显，黑度深浅不一，并与焊缝边缘相吻合，断续或连续状分布，咬边的产生是由于焊接参数选择不当（主要是焊接电流过大）或焊接操作工艺不正确，沿焊趾的母材部位产生的沟槽或凹陷。     

浅谈不锈钢薄板容器的焊接

对6～8mm薄板不锈钢容器的焊接进行了实践，提出了“焊条电弧焊＋埋弧自动焊”组合焊接法，解决了焊缝外观成形较差、工作效率低、成本高、劳动强度大等缺点，取得了良好的结果。     

回转窑筒体内坡口大的焊接程序

<正>回转窑筒体段节的坡口形式一般为X型,内口小外口大,这种坡口形式的焊接可以采用埋弧自动焊或CO2气体保护焊,先焊筒体外部焊缝,内部清根后再焊筒体内部焊缝。但也有个别厂家在制造时出现错误,将坡口开成内大外小。这种坡口形式的焊接与正常的坡口焊接工艺存在一定差别,阐述如下:1焊接方法这种坡口形式采用手工电弧焊较合适,因为这种坡口形式最好先焊筒体内部焊缝,而筒体内部有筒体对接时的联接螺栓和压板等对口工具,     

压力容器筒体与平封头多级焊缝残余应力数值模拟

采用有限元软件ANSYS中生死单元技术对压力容器筒体与平封头单面焊焊接过程进行数值模拟,得出焊缝焊接残余应力、温度场及位移场的分布情况。经过分析可以得出：在焊缝区及熔合区温度极高;远离焊缝,温度峰值急剧下降。在熔舍区焊接残余应力达最大值;焊根处残余应力较小;在热影响区,沿焊缝方向多为拉应力,垂直焊缝方向多为压应力。     

内外施焊接管焊接接头应力的有限元分析

应用Ansys有限元应力分析软件,根据钢制化工容器结构设计规定(HG20583-1998),分别建立了内部施焊和外部施焊的内伸入式接管与壳体间焊接接头的模型,分析了焊接接头处应力分布情况,并对焊接接头处的应力进行了对比。结果表明,内部施焊的整个焊缝X方向的应力平均值大于外部施焊焊缝;外部施焊的整个焊缝Y方向应力水平略大于内部施焊焊缝;内部施焊焊缝等效应力的应力值小,但其高应力区域范围较大。     

大型储罐环缝自动焊接单面焊双面成型施工方法的应斥

大型立式钢制储罐是石油化工行业重要的原油、成品油储运设备,焊接是储罐建造的主要工序,对施工质量、进度有着决定性的意义.当前国内大型浮顶储罐焊接工艺广泛采用自动焊接技术,既罐壁纵缝采用立式二氧化碳保护焊,罐壁环缝采用埋弧自动横焊,罐底搭接角焊和大角焊缝采用埋弧自动平焊.     

大型布袋除尘器上箱体焊接开裂的处理

<正>大型布袋除尘器在制造时,为便于运输,其上箱体都是分为单个的室,运到现场后再拼焊在一起。由于工况烟气温度变化的影响,上箱体单个室之间的焊缝要求高。宁夏某水泥厂的窑尾布袋除尘器上箱体的焊缝即开了焊,焊了开,极大影响了设备的正常运行。本文对此处的焊接方式作一讨论。1布袋除尘器上箱体拼焊方式及问题上箱体通常的拼焊方式见图1。     

分析不同焊接电流下Q235B钢焊接接头金相组织

对12mm厚Q235B试板进行手工电弧焊试验研究,采用3种不同焊接电流参数对3组试板进行焊接,以研究不同焊接电流下焊接接头的金相组织。3组试板均采用双面焊,分别对正面填充焊和盖面层焊采用155A、165A、175A三种电流,焊接完成后首先对焊接接头进行超声、渗透检测,最后采用金相检验方法对其焊接接头组织进行分析,金相测试结果表明:焊接电流175A接头热影响区宽度为4mm,大于155A和165A热影响区宽度(3mm)。随着焊接电流增大,焊缝区上的柱状晶变大、热影响区粗晶区上的铁素体晶粒变大,晶粒越粗大,焊缝质量越不好。综合实验研究结果表明:对于Q235B钢手工电弧焊,155A-165A焊接电流比较合适。     

焊接方法对Q345E钢管焊接接头组织和性能的影响

通过焊接工艺试验、探伤试验、拉伸试验、冲击试验、弯曲试验、扫描电镜和显微组织分析,研究了钨极氩弧焊(GTAW)和氩电联焊(GTAW-SMAW)两种焊接方法对φ168 mm×8 mm的Q345E无缝钢管焊接接头组织和性能的影响。结果表明:钨极氩弧焊抗拉强度和冲击韧性优于氩电联焊,弯曲合格,两者性能符合NB/T 47014—2011规定要求;钨极氩弧焊焊缝组织为大量铁素体+珠光体,氩电联焊为大量珠光体+铁素体,说明焊接方法对焊接接头组织和性能影响较大。