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介绍11.00R20 18PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:轮胎外直径1 080.3 mm,断面宽度288mm,行驶面宽度195 mm,行驶面弧度高7.0 mm,胎圈着合直径511 mm,胎圈着合宽度216 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.16;胎面花纹采用等节距设计,花纹深度14 mm,花纹饱和度80%。施工设计:胎面采用热喂料和冷喂料双复合挤出机挤出,胎体采用3+9+15×0.22HT钢丝帘线,1~#和2~#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0.30HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20H钢丝帘线,六角形钢丝圈采用直径1.83 mm钢丝;采用三鼓式一次法成型机成型,双模B型热板硫化机硫化。充气轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能符合设计和国家标准要求。 相似文献
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介绍385/55R22. 5无内胎全钢载重子午线轮胎的轻量化设计。结构设计:外直径996 mm,断面宽386mm,胎圈着合直径571. 5 mm,胎圈着合宽度336 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0. 93,行驶面弧度高9. 5 mm,行驶面宽度325 mm,胎面花纹采用5道纵向条形花纹沟和斜向花纹槽设计。施工设计:胎冠采用双复合挤出,胎体采用3×0. 24/9×0. 225CCST钢丝帘线,带束层采用4层带束层结构,1~#带束层采用3+8×0. 33ST钢丝帘线,2~#和3~#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,4~#带束层采用5×0. 35HI钢丝帘线,成型采用一次法成型机,硫化采用蒸锅式双模硫化机。轻量化设计轮胎质量减小3. 12 kg,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均满足设计要求。 相似文献
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介绍385/65R22.5轮胎的设计。结构设计:外直径1 070 mm,断面宽394 mm,行驶面宽度288 mm,行驶面弧度高12.5 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度324 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.059 7,胎面采用纵向花纹变节距设计,花纹深度15 mm,花纹周节数51,花纹饱和度78.5%。施工设计:胎面胶采用三方四块结构,带束层采用3+0°结构,1~#和2~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.175W钢丝帘线,钢丝圈采用六角形结构,采用一次法成型机成型,双模硫化机氮气硫化。成品性能试验结果表明:轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到国家标准要求。 相似文献
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介绍9.00R16 16PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径888 mm,断面宽253 mm,行驶面宽度200 mm,行驶面弧度高7.5 mm,胎圈着合直径405 mm,胎圈着合宽度178 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.015,花纹深度16.5mm,花纹饱和度76.3%,花纹周节数58。施工设计:胎面采用两方两块结构,胎体采用3+9+15×0.175+0.15NT钢丝帘线,带束层采用0°带束层结构,1~#和2~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法两鼓成型机成型,硫化机硫化。成品性能试验结果表明:轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均达到相关设计和标准要求。 相似文献
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介绍295/75R22.5 14PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 010 mm,断面宽度308mm,行驶面宽度220 mm,行驶面弧度高9 mm,胎圈着合直径571 mm,胎圈着合宽度254 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0.84,胎面采用4条纵向花纹沟结构,花纹深度17.2 mm,花纹周节数84,花纹饱和度73.4%。施工设计:胎面采用两方两块结构,胎体采用3+9×0.22+0.15HT钢丝帘线,1~#和2~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3~#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,采用一次法成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎的充气外缘尺寸和强度性能符合设计和国家标准要求,耐久性能和高速性能符合企业标准要求。 相似文献
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介绍215/70R17. 5 14PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径750 mm,断面宽215 mm,行驶面宽度160 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径442 mm,胎圈着合宽度165 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2) 0. 826,胎面采用3条纵向花纹设计,花纹深度13 mm,花纹饱和度75. 66%,花纹周节数62。施工设计:胎面采用两方两块结构,1~#和2~#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0. 30HI钢丝帘线,0°带束层使用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用3×0. 24+9×0. 225+0. 15HT钢丝帘线。采用一次法两鼓胶囊反包成型机成型、液压硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能均达到相关设计和国家标准要求。 相似文献
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介绍港口跨运机用16. 00R25 IND-4无内胎全钢工程机械子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1502mm,断面宽422mm,行驶面宽度380mm,行驶面弧度高21mm,胎圈着合直径630mm,胎圈着合宽度298 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2) 0. 8,采用条形花纹设计,花纹深度50 mm,花纹饱和度86. 3%,花纹周节数32。施工设计:胎面采用冷喂料挤出、缠绕法成型,胎体采用7×7×0. 22+0. 15HT钢丝帘线,1~#带束层采用3+9+15×0. 175+0. 15钢丝帘线,2~#和3~#带束层采用3+9+15×0. 22+0. 15钢丝帘线,4~#带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线,采用一次法两鼓成型机成型、B型硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、物理性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求。 相似文献
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介绍385/65R22.5全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 062 mm,断面宽394 mm,行驶面宽度320 mm,行驶面弧度高11 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度312 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.002,花纹深度12 mm,花纹饱和度84.5%,花纹周节数64。施工设计:胎面采用胎面胶、基部胶和过渡胶片3层设计,采用3层带束层+0°带束层设计,1~#和2~#带束层采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,3~#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用0.25+(6+12)×0.225HT钢丝帘线,钢丝圈采用Φ1.65 mm回火胎圈钢丝,采用三鼓成型机成型、硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的外缘尺寸、强度性能和耐久性能等均达到设计和相关标准要求。 相似文献
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介绍265/70R19.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径862 mm,断面宽270 mm,行驶面宽度215 mm,行驶面弧度高6.0 mm,胎圈着合直径493.5 mm,胎圈着合宽度220.5 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0.82,胎面采用混合型花纹设计,花纹深度17 mm,花纹饱和度72%,花纹周节数60。施工设计:采用双复合挤出胎面,1~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,2~#和3~#带束层采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,4~#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24+9×0.225+0.15HT钢丝帘线,采用两鼓一次法成型机成型、硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相关设计和国家标准要求。 相似文献
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介绍315/80R22.5宽行驶面无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 078 mm,断面宽306mm,行驶面宽度255 mm,行驶面弧度高8.8 mm,胎圈着合直径369.5 mm,胎圈着合宽度242 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0.963,胎面采用纵向直沟花纹,花纹深度17 mm,花纹饱和度76.3%,花纹周节数100。施工设计:胎面采用贯通型结构,胎侧采用三复合结构,胎体采用0.25+(6+12)×0.225HT钢丝帘线,1~#带束层采用0.365+6×0.35BETRU?钢丝帘线,2~#和3~#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4~#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,钢丝圈采用斜六角形结构,采用一次法成型机成型、双模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能符合国家标准要求。 相似文献
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Color comprises both subjective and objective aspects within its contextual nature. Research on color design tends to explore this seemingly contradictory concerns from theoretical point of view, as well as architectural and design practice. The aim of this study was to observe subjective, intuitive or heuristic and objective, knowledge‐based or analytical attitudes toward color in design education. In the study 84 introductory design students were surveyed progressively to understand their color decision criteria after completion of three 2‐dimensional colored exercises, specific in terms of color education. Students' responses to open‐ended questions were coded according to the 5 categories, under 2 decision making processes derived from the literature; heuristic approach: preferential and symbolic criteria, and analytic reasoning: formal, thematic, and systematic criteria. A distinction between associative and emotional aspects of symbolic criteria was also revealed by the data analysis. The findings showed a shift from heuristic responses to analytic reasoning, as expected. Additionally, it is also investigated that students not only used heuristic approaches but also analytical components (formal and systematic) of color decision making in varying degrees as well, even before any color subjects covered. Thematic color decisions became a major part of the students' design considerations upon completion of color subjects. The observed increase in the number of color criteria interrelated by the students' among almost all categories explicated a complex decision making process particularly in color design and education. These findings were expected to lead to some further understanding in color decision making in design. 相似文献
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简述国际化学工程通用设计体制中的工程设计过程及特点 相似文献
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欧阳波仪 《现代塑料加工应用》2007,19(5):55-57
根据注塑产品开发过程特点提出以AMOI集成框架作为并行开发的基础,建立了即时反馈的AMOI信息流动网络与并行开发体系。通过分析比较串行与并行开发的工作模式,并在实例的基础上,论证了开发并实施基于AMOI集成框架的注塑产品与模具并行开发可缩短产品开发周期、降低开发成本、提高产品质量和企业竞争能力。 相似文献
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随着社会经济的高速发展 ,中国的室内设计也得到了快速发展。而作为室内空间的一部分 ,陶瓷的设计领域出现明显的滞后。本文对陶瓷设计在新的时代如何适应社会需求 ,如何与现代室内设计的发展趋势相适应进行了分析 相似文献