载重子午线轮胎带束层部分的动态模拟

以12.00R20全钢载重子午线轮胎为研究对象,基于Abaqus软件和组合模型技术建立带复杂胎面花纹的轮胎全局模型,然后基于子模型技术建立带束层部分的三维精细网格模型进行有限元分析。结果表明:静负荷工况下,由全局模型与子模型计算得到的应力场比较一致,且Mises应力最大值均出现在胎体帘布层。自由滚动工况下,两层带束层帘线Mises应力分布非常不均匀,但基本关于中分面对称;第2带束层Mises应力高于第1带束层,且各带束层在胎冠部位Mises应力整体高于胎侧部位;胎冠部位两层带束层Mises应力分布变化不大,胎肩部位Mises应力增大,胎侧部位Mises应力减小;第1和第2带束层帘线Mises应力分布关于中分面的对称情况刚好相反。     

载重子午线轮胎带束层端部翘曲分析

采用哈尔滨工业大学开发的三维轮胎有限元分析软件TYSYS 2.0对实际生产轮胎和设计轮胎的结构差异进行分析。结果表明,由于工艺原因造成的载重子午线轮胎带束层端部翘曲可使胎肩和胎圈部位剪切应力分量和应变能大幅度增大,从而导致胎肩脱层和胎圈裂口,严重影响轮胎的性能和使用寿命。     

全钢载重子午线轮胎胎面花纹散热性能探讨

基于傅立叶热传导方程、室内机床试验和实际理赔轮胎分析,探讨全钢载重子午线轮胎胎面花纹的散热性能.结果表明,一般情况下块状花纹的散热性能优于纵向和横向条状花纹;采取增大空气在胎面花纹中的流通、减小花纹沟槽角度以及肩部开肩口和加散热片等优化措施,有利于提高胎面花纹的散热性能,从而提高轮胎的耐久性能和使用寿命.     

全钢载重子午线轮胎接地压力分布的仿真研究

以12R22.5全钢载重子午线轮胎为例,利用CAD,Tyabas和Abaqus软件建立有限元分析模型,研究胎冠弧角度、断面宽和零度带束层膨胀率对轮胎接地压力分布的影响。结果表明：随着胎冠弧角度的增大,轮胎接地面积和接地形状矩形因数增大,最大接地压力和平均接地压力减小;随着断面宽的增大,轮胎接地面积和接地形状矩形因数先增大后减小,最大接地压力减小,平均接地压力先减小后增大;零度带束层膨胀率可以控制其附近部位的刚性,从而影响该部位的接地印痕形状,随着零度带束层膨胀率的增大,轮胎接地形状矩形因数先变化不大后减小,最大接地压力和平均接地压力先变化不大后增大。     

一种矿山型全钢载重子午线轮胎胎面花纹结构

一种矿山型全钢载重子午线轮胎胎面花纹结构     

全钢载重子午线轮胎胎冠全息气泡的原因分析与解决措施

分析全钢载重子午线轮胎胎冠全息气泡的产生原因,并提出相应的解决措施。成品轮胎胎冠全息气泡产生于带束层之间及胎面与带束层之间,主要原因是半成品粘性波动,滚压轨迹不合理会加剧此病象产生。通过调整胶料粘性以及优化成型装备结构和压合轨迹,基本可以解决此类问题。     

载重子午线轮胎带束层用新结构钢丝帘线

介绍了载重子午线轮胎带束层用 3× 0 2 0 +6× 0 35和 3/ 6× 0 35HT钢丝帘线的结构特性与粘合性能。 3/ 6× 0 35HT钢丝帘线的断裂强度高、成本低、H抽出力大 ,可以改善轮胎的综合性能、降低生产成本、延长轮胎使用寿命     

14.00R20 TR919矿用载重子午线轮胎的设计

介绍14.00R20 TR919矿用载重子午线轮胎的设计。胎冠胶采用NR/SBR并用胶(并用比70/30)、炭黑N231用量为55份、白炭黑用量为10份的矿区专用轮胎配方;胎面采用横向花纹沟为主的单节距花纹,肩部加厚并加设散热圆孔;胎体采用3+9+15×0.245HT高强度钢丝帘线。成品轮胎的耐久性能优异,抗刺扎性能、抗撕裂性能和散热性能好,实际使用故障率低。     

载重子午线轮胎静态接地影响因素的有限元分析

应用Abaqus/CAE有限元分析软件模拟研究载重子午线轮胎在一定载荷下静态接地时轮胎的下沉量等负荷变形及胎面接地压力分布和Mises应力分布,并对轮胎静态接地性能的影响因素进行分析。结果表明,增大充气压力、胎面曲率半径和充气外直径可减小轮胎下沉量,增大胎面接地压力和Mises应力,提高轮胎的负荷能力。     

全钢载重子午线轮胎带束层帘线受力的有限元分析

建立11.00R20规格全钢载重子午线轮胎结构力学分析的二维和三维有限元模型,模型考虑了轮胎分析中因大变形而产生的几何非线性和材料非线性问题及轮胎与轮辋和路面的接触问题.采用ABAQUS软件对轮胎模型的装配与充气过程和轮胎在静负荷条件下带束层帘线的受力情况进行了分析,得到的各层带束层受力结果可帮助轮胎结构工程师评价带束层的设计方案.     

全钢载重子午线轮胎侧偏特性有限元分析

以275/70R22.5 RT606全钢载重子午线轮胎为研究对象,运用有限元分析软件TYABAS和Abaqus建立轮胎侧偏特性分析有限元模型,并研究不同负荷的稳态滚动条件下,侧向力和回正力矩随侧偏角的变化规律。结果表明:在单一垂直负荷下,随着侧偏角的增大,侧向力的绝对值逐渐增大,当侧偏角为-5°和5°时,回正力矩分别达到极小值和极大值;在同一侧偏角下,随着负荷的增大,侧向力的绝对值逐渐增大。侧偏刚度仿真结果与试验结果一致,验证了仿真分析方法的有效性。     

通过有限元分析解决全钢载重子午线轮胎胎脚裂问题

采用有限元方法分析全钢载重子午线轮胎胎脚裂的原因,并提出相应解决措施。造成全钢载重子午线轮胎胎脚裂问题的主要原因是胎脚底面的较大摩擦功发生在接触压力较大、横向剪力交变处附近,致使该位置发生过度磨损。采取胎体反包和胎圈包布外侧高度均降低10 mm、增加2层锦纶加强层及增大钢丝圈直径等优化措施,可降低胎脚底面与轮辋内表面间的摩擦功,减缓或避免该问题的发生。     

全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺的有限元仿真优化

对全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺进行有限元仿真优化。结果表明：通高温蒸汽时间对轮胎整体硫化程度变化影响力不足,保证高温蒸汽足够支撑后期硫化后,不需要再延长通高温蒸汽时间;可以加强硫化设备的保温效果,降低氮气保压阶段温度降幅以降低能源耗散,增大氮气硫化工艺优化的空间,更有利于实现节能降耗和提质增效。     

载重子午线轮胎接地特性的有限元分析

采用Abaqus有限元分析软件建立11.00R20载重子午线轮胎与地面接触的三维有限元模型,研究轮胎的接地特性。结果表明:充气压力越高,轮胎接地区域应力出现中心低、边缘高翘曲现象的负荷值越大;下沉量增大,轮胎接地印痕从椭圆变为矩形,高压区由胎冠处移动到胎肩处;在各种工况中,轮胎静态接地面积最大;自由滚动时随着速度提高,轮胎接地印痕纵轴变长、横轴变短,但是接地面积增大,总接地反力也增大;摩擦因数对轮胎的自由滚动半径影响较小,但摩擦因数越大,纵向剪切应力越大,胎面越容易磨损;随着侧偏角增大,接地高压区逐渐向一边移动,接地印痕变为三角形。     

基于有限元仿真的轮胎噪声模拟分析

以225/50R16半钢子午线轮胎为研究对象,采用Abaqus软件,按照真实轮胎静负荷试验工况对其进行模拟分析,得到仿真接地印痕,并进行轮胎噪声模拟。结果表明:仿真接地印痕的长轴、短轴和平均接地压力与实测结果的相对误差在1.5%以内;将仿真印痕参数导入噪声分析软件,80 km·h~(-1)速度下的轮胎噪声模拟计算结果与实测噪声结果的差值在1 dB以内。     

基于频谱分析的全钢载重子午线轮胎花纹噪声优化

对待优化轮胎和对标轮胎进行通过噪声测试,基于轮胎噪声的频谱特性及Colormap图,分析发现待优化轮胎的噪声频谱中存在明显的噪声峰值。通过专业的理论和分析工具诊断出该峰值主要是由花纹节距设计及排列不佳引起,最后采用节距优化理论对待优化轮胎花纹节距进行重新设计和排列优化,优化后轮胎的通过噪声测试结果及频谱特性分析表明,优化后轮胎的噪声峰值得到消除,声压级达到对标轮胎水平,且其噪声频谱与对标轮胎在相同试验条件下更为接近,验证了频谱分析法在轮胎噪声源诊断以及噪声性能优化方面的重要作用。     

载重子午线轮胎噪声机理的室内试验研究

在半消声室内用模拟路面纹理的静音转鼓进行载重子午线轮胎远场、近场和近场声全息噪声试验,并建立了详细的数据分析方案,包含总声压级、噪声频谱、1/3倍频程、1/12倍频程、噪声色差图和瀑布图。对混合型室内噪声的数据分析发现,载重子午线轮胎近场噪声具有指向性特征,接地后端和前端噪声较大,依次向接地侧面减弱,且接地后端大于接地前端。     

工艺参数对橡胶球铰径向刚度稳定度的影响

研究滚压方式和滚压量对橡胶球铰径向刚度稳定度的影响,以解决大部分橡胶球铰刚度不稳定、离散性较大等问题。试验结果表明:滚压量越大,橡胶球铰的径向刚度稳定度越好;当橡胶球铰采用热滚压且滚压量为2%或者更大时,橡胶球铰的刚度分散度较小,稳定度较好。     

无内胎全钢载重子午线轮胎不同排列钢丝圈结构的有限元分析

使用轮胎专用有限元分析软件TYSYS,TYABAS和TYABAS-POST,针对无内胎全钢载重子午线轮胎不同排列结构的钢丝圈进行有限元分析对比。结果表明,左斜七边形钢丝圈受力性能优于六边形钢丝圈和右斜七边形钢丝圈。室内试验结果验证了有限元分析结果的正确性。