陶瓷过滤膜的研究与制备技术进展

陶瓷过滤膜由于具有独特优势在诸多领域中起到不可替代的作用,然而,复杂的制备工艺与高昂的成本仍然限制着陶瓷过滤膜的大规模推广应用。因此,改进陶瓷过滤膜的制备过程、优化膜系统结构是陶瓷过滤膜行业面临的重大问题。本文介绍了陶瓷过滤膜的结构、分离原理、制备技术与应用以及研究动态。     

精细陶瓷过滤膜及其应用

介绍精细陶瓷过滤膜的优点、性能、分离、洗净、连续操作 ,在食品、发酵工业中精细陶瓷过滤膜体系特征及应用。     

熔体静电纺丝制备高通量微滤膜

为研制出低成本高效过滤微滤膜,对熔体静电纺丝制备的聚丙烯(PP)纤维过滤膜进行了探究,通过改变电压、风速及温度等参数对单、双电极熔体静电纺丝进行试验,得出熔体静电纺丝双电极电纺膜性能优于单电极电纺膜的结论。采用熔体静电纺丝双电极装置制备出平均纤维直径2μm的过滤膜,验证了采用熔体静电纺丝制备高通量过滤膜的可行性,通过对比得出熔体电纺过滤膜的纯水通量是市售孔径0.45μm PP过滤膜的5倍之多,且对大于其纤维直径的微粒的截留率高达95%以上,力学性能好,可用作预过滤膜对污水进行预处理。     

超疏水超亲油玻璃纤维过滤膜的制备及其乳化水分离效率

通过溶胶-凝胶法,以MTES(甲基三乙氧基硅烷)为前驱体,在玻璃纤维(玻纤)过滤膜表面直接进行水解缩合反应,制备具有高效油水分离功能的玻纤过滤膜材料。通过扫描电子显微镜和红外光谱分析MTES处理前后玻纤过滤膜的微观形貌与表面组成的变化,并通过接触角仪测试玻纤过滤膜的接触角,采用Karl Fischer水分仪测试玻纤过滤膜的油水分离效率。结果表明:经过MTES处理后,玻纤过滤膜的微观孔隙结构不变,而纤维表面布满疏水亲油的–CH3基团和纳米凸起结构,处理后的玻纤过滤膜有超疏水超亲油性能,玻纤过滤膜对乳化水的油水分离效率可以达到96.09%。     

陶瓷微滤膜在回收矿浆工业废水中的应用与再生性能研究

对陶瓷微滤膜在矿浆工业废水中的应用及陶瓷膜的再生性能进行了研究。针对矿浆悬浮液中的固液相性质,选择陶瓷微滤膜对已经经过预处理的矿浆进行过滤与脱水。经多次过滤后的陶瓷膜用正、反冲洗法进行冲洗并考察膜再生性能。研究认为对某些已经经过预处理的矿浆用陶瓷微滤膜过滤,效果明显;用水正反冲洗后再生性能良好,膜的使用寿命长。     

湿化学法制备纳米陶瓷粉体中膜清洗工艺基础研究

以TiCl4水解法合成的TiO2超微粒子为对象, 进行无机陶瓷微滤膜清洗过滤研究.考察了操作压力、错流速率、浆料浓度等工艺参数的影响, 确立适合于超微粒子膜清洗过滤的工艺条件为0.1 MPa, 5 m*s-1.实验结果表明, 膜清洗过滤效率、操作方式以及产品质量等方面都明显优于目前工业生产上普遍应用的板框压滤机, 为无机陶瓷微滤膜技术应用于湿化学法合成超微粒子清洗过滤提供了科学与工程化依据.     

多通道TiO_2超滤膜的制备及其在印染废水中的应用

以多通道α-Al2O3陶瓷微滤膜为支撑体,采用溶胶凝胶法制备完整TiO2超滤膜。通过扫描电镜(SEM)表征膜的形貌,采用错流过滤方式考察膜的纯水通量、截留相对分子质量及分离性能。结果表明:制备的多通道TiO2超滤膜,其膜层表面完整,无裂缝、针孔等缺陷且厚度均匀,纯水通量为1.08×10-3L/(m2.h.Pa),截留相对分子质量为9 000。对直接黑OB染料及退浆废水中聚乙烯醇(PVA)的截留率均达到99%以上,截留效果显著。     

我国无机陶瓷滤膜研究现状与应用前景

本文介绍了我国无机陶瓷滤膜的研究情况,并对陶瓷滤膜的分类和制备技术以及膜污染和防止作了简要描述;同时,对陶瓷膜分离技术在生产、生活中的应用状况,我国陶瓷滤膜的应用前景作了简要分析。     

我国无机陶瓷滤膜研究现状与应用前景

本文介绍了我国无机陶瓷滤膜的研究情况,并对陶瓷滤膜的分类和制备技术以及膜污染和防止作了简要描述；同时,对陶瓷膜分离技术在生产、生活中的应用状况,我国陶瓷滤膜的应用前景作了简要分析。     

我国无机陶瓷滤膜研究现状与应用前景

介绍了我国无机陶瓷滤膜的研究情况，并对陶瓷滤膜的分类和制备技术以及膜污染和防止作了简要描述；同时，对陶瓷膜分离技术在生产、生活中的应用状况，我国陶瓷滤膜的应用前景作了简要分析。     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响。对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸为直径21 mm的时候模具翘曲表现更好。     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.