共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
设待测样品是N个组分的混合物,如果待测组分i的定量吸收带和组分j的参比吸收带不受其他组分干扰,样品厚度不易控制时,有两种计算方法。令R_i=A_i/A_j,A_i和A_j为组分i和j的吸光度,采用公式Ri=K(X_i W_i)。当R_i=0时,X_i=-W_i。|X_i|为待测样品中组分i的量,W_i为组分i加入量。令R′=A_j/A_i,R′_1=(A_j/A_i)_1,R′_w=(A_j/A_i)_w,R′_1是原样品中两吸收带吸光度比,R′_w为加入组分i的量为W_i时两吸收带吸光度比。采用公式X%=[R′_w/(R′_1—R′_w)]/(W_样/W_i),以R′_w/(R′_i—R′_w)为纵坐标,以W_样/W_i为横坐标,直线斜率为组分i的百分含量。本文分别利用上述公式测定了乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和丙烯腈-苯乙烯共聚物组成。 相似文献
2.
炸药破甲威力与爆轰参数之间定量关系的探讨 总被引:2,自引:1,他引:1
探讨了炸药的破甲威力与爆轰参数之间的关系,发现在一定计算精度范围内,炸药的破甲威力与爆速D的关系比较复杂,而与爆压P的关系相对比较简单且具有较高的计算准确度,据此提出,爆压P与破甲深度h、与破孔体积V之间的定量关系式。对单质炸药和混合炸药的计算结果表明,计算值与实验值的一致性令人满意。根据这一定量关系,可以确定提高炸药破甲威力的两条件途径,一是提高炸药的爆压,即提高炸药的能量,二是通过设计新型装药结构,提高炸药能量的利用率,应用本文定量关系,不仅能够预测炸药的破甲威力,而且对于寻求具有优良破甲威力的炸药及设计新型装药结构具有一定的参考价值。 相似文献
3.
4.
5.
6.
7.
《火炸药学报》2017,(6)
为研究混合炸药分子间相互作用,从分子水平确定两组分的力学性能和安全性最佳的混合质量比,采用分子动力学方法和密度泛函理论,模拟不同配比下六硝基六氮杂异伍兹烷(ε-CL-20)主要生长面和1-甲基-4,5-二硝基咪唑(MDNI)混合炸药的结合能、力学性能和径向分布函数(RDF)等,并计算了其理论爆轰性能。结果表明,当CL-20质量分数为60%~65%时,CL-20/MDNI的结合能最大,两组分的相容性和稳定性最好,且CL-20的(1 0 1)面与MDNI分子间作用最强;CL-20和MDNI质量比为65∶35时,混合炸药体积模量(K)、剪切模量(G)和拉伸模量(E)最小,K/G值最大,此时混合炸药的力学性能最好;CL-20和MDNI分子间作用主要是CL-20中H和MDNI中O以及CL-20中O和MDNI中H形成的氢键;电子密度拓扑分析进一步证明,CL-20/MDNI之间存在氢键作用。CL-20质量分数为65%时,该混合炸药理论爆速和爆压分别为8 382m/s和31.87GPa。 相似文献
8.
梯/黑混合炸药注装法是装弹中采用的工艺方法。它的优点是不受药室形状和弹口径大小的限制,设备简单,易于机械化生产,能安全地装填各类型弹药中。但是目前存在着装药质量(裂纹、缩孔、气孔、密度不均匀)不易控制等缺点。本文认为,要根本解决这一问题应从炸药配方本身和工艺条件的改进来求得解决。本文分析了注装工艺中炸药都有从液态转变为固态的过程。通常成型后体积都要收缩,而混合炸药则各组分因比重不同如有不完全溶解时,冷凝,比重大的组分就会从悬浮液中自行沉降。而梯/黑炸药中,则就是黑索今颗粒沉降到药柱底部,形成上下层密度差,成型时热应力不同,各部分收缩率也相异。这就是造成上述各种质量问题的主要原因。为解决这一问题,文中分析了如选择细颗粒黑索今(50—200μ混用,因其表面积大,则吸附而加大使梯恩梯形成了吸附膜,从而可增加药液粘度,由此使沉降速度减慢。在成型时是可减小密度差,但在大量生产中牵涉到原料炸药标准并增加了很多工序。另外细颗粒混入 相似文献
9.
10.
对于全部理想炸药,提出了一种理论最大密度下的爆速和因子F之间的简单经验线性关系,而因子F仅取决於炸药的化学组成和结构。这些炸药包括硝基芳香族化合物、环状和链状硝胺、硝酸酯和脂肪族硝基—硝酸基化合物,以及无氢炸药、无碳炸药和富氢炸药。在估算了爆速的64种炸药中,95%的炸药,其计算值与实测值的偏差在5%以内,98%的炸药在7%以内。唯独硝基甲烷严重地偏离计算爆速(-13%),全部炸药的绝对误差是±2.3%。 相似文献
11.
12.
用小药量至爆时间试验研究炸药爆发分解反应动力学 总被引:1,自引:0,他引:1
用小药量至爆试验测定了10种炸药:单质炸药3-硝基-1,2,4-三唑-5-酮(NTO)及其铵盐(ANTO)、铅盐(PbNTO)、钾盐(KNTO)、乙二胺盐(ENTO)、混合炸药JO-6、JOB-9003、JP-1、JD-1、JH-16在不同温度下的爆发延滞期(t_(ind)).依据谢苗诺夫方程lnt_(ind,i)=(E_σ)/(RT_i),-lnA_,由lnt_(ind,i)对1/T_i的关系,用最小二乘法计算了爆发分解反应的表观活化能(E_α)、指前因子(A_σ)和1 000 s时的热爆炸临界温度(T_b).用非线性等转化率积分法所得的表观活化能(E_σ)校验了由lnt_(ind,i)~1/T_i关系得到的E_σ值.借助热力学关系式,计算了爆发分解反应的活化反应热力学参量[活化自由能(ΔG~≠),活化焓(ΔH~≠)和活化熵(ΔS~≠].结果表明:(1) 以T_b和ΔG~≠作判据,知5种单质炸药和5种混合炸药的对热抵抗能力次序分别为:NTO>ENTO>ANTO>KNTO>PbNTO和JP-1>JD-1>JO-6>JOB-9003>JH-16;(2) E_α=E_α的事实佐证不同温度下爆发分解反应延滞期内分解深度相等,由此所得A_σ值可信,谢苗诺夫方程推导过程中A_σG(α)的假设合理. 相似文献
13.
转化率,指已被磺化的烷基苯占烷基苯投入量的重量百分数。全国最早的合成洗涤剂厂——上海永星合成洗涤剂厂对烷基苯转化率的计算分三步进行:第一步求出未磺化油重量 G:G=(V×d×100)/W,式中:V——馏出油的量(毫升)d——馏出油的比重W——磺酸样重(g)第二步求出烃酸比 K:K=(10E×1.62-0.162G)/(8.5-10E+0.162C),式中: 相似文献
14.
碳酸二乙酯-甲苯二元体系黏度密度的测定及关联 总被引:1,自引:0,他引:1
在常压下采用U形振动管密度计测定了碳酸二乙酯一甲苯二元体系在298.15-363.15K下的相对密度,用乌氏黏度计测定了该混合物在298.15-363.15K下的黏度,并由密度数据计算出超额体积V^E及混合黏度的变化△η,同时对不同温度下的超额体积和混合黏度的变化与组成的关系按Redlich—Kiste方程进行了关联,给出了回归系数和标准误差。并用分子之间的作用力解释了混合物的超额体积和混合黏度的变化随组成的变化情况。 相似文献
15.
16.
17.
环己酮-环己烷混合液密度和粘度的测定及关联 总被引:4,自引:0,他引:4
在常压下分别测定了环己酮与环己烷的混合液在293,15~343.15K下的密度和粘度,并由密度数据计算出超额体积V^E、由粘度数据计算出了不同温度和组成下的超额粘度△η,V^e为正值,△η为负值;同时对不同温度下的超额体积、超额粘度与组成的关系分别用Redlich—Kister方程进行了关联,最大标准偏差小于3%,说明此体系适合采用Redlich—Kister方程回归。混合溶液的粘度随温度的关系用Andrade公式进行了关联,各组成关联的相关系数接近于1。 相似文献
18.
《精细化工原料及中间体》2020,(2)
正本发明公开了一种聚碳酸酯组合物,按重量份计,包括以下组分:聚碳酸酯树脂和聚硅氧烷-聚碳酸酯共聚物70~100份;矿物填料1~35份;磺酸盐0.1~1.5份;含磷化合物1~12份;按重量份比,聚碳酸酯树脂:聚硅氧烷-聚碳酸酯共聚物=(9:1)~(1:9)。本发明的聚碳酸酯组合物具有低烟密度、低热释放速率的同时具有良好的韧性和流动性。聚硅氧烷-聚碳酸酯共聚物本身的韧性略低于常规的聚碳 相似文献
19.
在常压下采用U形振动管密度计测定了碳酸二甲酯-甲醇的混合液在293.15~323.15K和碳酸二甲酯-氯苯的混和液在293.15~343.15K下的密度;用乌氏粘度计测定了这两个混合溶液在相应温度下的粘度,并由密度数据计算出超额体积V^E、由粘度数据计算出了不同温度和组成下的混合粘度的变化Δη,前者V^E、Δη均为负值。后者V^E为正值,Δη基本聚集在0附近。对不同温度下的超额体积、混合粘度变化与组成的关系按Redlich-Kister方程进行了关联,最大标准偏差小于5%;说明这两体系适合采用此方程回归。 相似文献
20.
在实验工作中,常常有知道乙醇水溶液密度的需要。然而,对乙醇水溶液密度做过全面测定的不多,苏联手册(注)上仅列从10~40℃、每次上升5℃的、以重量百分比0到100计算的数值。为了计算从10~40℃这一温度范围内任何一个温度的乙醇水溶液的密度,可推荐下列一般形式的二次内插方程式: d_t=a-bt-ct~2 式中:d_t——在t℃时溶液的密度; a,b,c——随溶液浓度而变化的常数。含重量百分比10,20,30,40,50,60,70,80,90的乙醇水溶液的常数a,b,c,是从一组三个二次方程式算出 相似文献