塔里木油田缓蚀阻垢剂质量控制标准研究

本文对油田用缓蚀剂、阻垢剂相关标准的测试方法进行了细致研究,针对Q/SY TZ0178-2007、Q/SY TZ0177-2007、Q/SY126-2007标准中一些不合理的评价方法如阻垢率测试液中温度、时间和NaCI含量问题；缓蚀剂评测中腐蚀液的配制问题等进行了探讨,并提出了改进方法.     

微量甲醛标准溶液的配制与标定分析——以碘量法为例

测定样液中微量甲醛的含量时,需事先配制和标定含微量甲醛的标准溶液。碘量法是标定甲醛溶液的常用方法。为获得具有较好精确度的微量甲醛标准溶液,根据滴定分析原理进行计算后认为,配制质量浓度为1000 mg/L的标准甲醛储备液既适宜标定,也便于稀释应用。在标定中所用的硫代硫酸钠溶液和碘液配制成合适的浓度有利于提高标定甲醛储备液的精确度。     

多重标准曲线技术在原子吸收光谱法测定陶瓷铅、镉溶出量中的应用

简述了火焰原子吸收光谱法测定日用陶瓷铅、镉溶出量及多重标准曲线法的基本原理,根据12组标准样液不同的铅、镉浓度范围,从一系列线性拟合回归方程中寻找|A_0-?_0|最小者作为多重标准曲线法测定条件。比较其与国标法及常规法三种不同标准工作曲线条件下,同一样液中重金属浓度测定结果的差异程度并分析原因。推导出当铅、镉浓度低于40.0 mg/L和4.00 mg/L时,其测定结果准确性较高,但对中、高浓度样液的测试准确度偏低。常规方法对浓度介于0.0 mg/L-1.0 mg/L和0.00 mg/L-0.10 mg/L之间样液的测试误差较大,对中、高浓度样液的测试误差较小。而多重标准曲线法对所有浓度样液的铅、镉浓度检测结果不确定度均最小。     

提高脱硫液中硫化氢测定结果重复性

活测定脱硫液中溶解硫化氢含量采用方法Q/SY LS 1503-2009《脱硫液中溶解硫化氢含量的测定(碘量法)》。碘量法的原理是根据脱硫剂吸收硫化氢后会生成相应的盐类,在弱酸性介质中,硫(S2-)被碘(I2)氧化;而过剩的碘用硫代硫酸钠滴定。其反应式如下:S~(2-)+2I_2(过量)→S+2I~-+I_2(剩余)I_2+2Na_2S_2O_3→NaI+Na_2S_4O_6,分析方法Q/SY LS 1503-2009《脱硫液中溶解硫化氢含量的测定(碘量法)》中要求:当硫化氢含量3000mg/L时,同一样品重复测定两个结果之差应≦500mg/L。但在实际分析工程中,经常无法满足这一要求。因此本文进行了研究分析。     

采出液中氯离子含量检测影响因素研究及测定方法改进

采出液中氯离子含量变化是判断油田开发过程中新油层动用情况的重要参考依据。目前油田检测采出液中氯离子含量执行《SY/T 5523-2016油田水分析方法》。随着化学驱油技术的深入推广,采出液成分日益复杂。受各种杂质的干扰,氯离子含量检测标准无法正常执行。通过研究体系中各种无机离子、聚合物、表面活性剂、总碱度对氯离子含量检测的影响程度,完善采出液中氯离子含量检测方法。     

油田采出水回用处理试验研究

采用"生物接触氧化-微滤-超滤-反渗透"作为油田采出水处理工艺,试验考察了处理工艺对降低污水石油类物质、TOC、浊度、脱盐率、粒径、悬浮物等指标的效果。结果表明,当HRT为6～8 h时,生化出水石油类物质、TOC的质量浓度分别由处理前的5～15 mg/L和45～55 mg/L下降到处理后的0.6～0.8 mg/L和18～20 mg/L;生化出水再经微滤-超滤工艺处理后,出水石油类物质的质量浓度小于0.3 mg/L,浊度小于0.15 NTU,污染指数小于3.0,悬浮物粒径D50小于1.0μm,悬浮物的质量浓度小于1.0 mg/L。超滤出水水质不仅达到SY/T 5329-2012的A1级标准,而且达到反渗透进水要求;反渗透脱盐率98%以上,可满足SY/T 0097-2000规定的给水水质条件。     

D301树脂动态吸附溴离子过程探究及模型拟合

研究了用D301树脂吸附岩盐矿提钾母液中溴离子的可能性，考察了吸附柱动态吸附过程中原料液溴离子初始浓度、床层高度及进料流速等因素的影响。结果表明，增加原料液溴离子初始浓度或降低进料流速能提高树脂单位饱和吸附量。当原料液溴离子初始浓度从1000 mg/L升至4000 mg/L时，树脂单位饱和吸附量从1.8 mg/L增至6.4 mg/mL。增加床层高度或降低进料流速会延长动态吸附突破时间及饱和时间，而原料液溴离子初始浓度对其没有影响。应用了Bed Depth Service Time(BDST), Thomas, Yoon-Nelson, Wolborska及Modified dose response(MDR)等五种吸附模型对动态吸附过程进行拟合，其中MDR模型的拟合效果最佳。D301树脂可用于从含有高浓度氯离子的提钾母液中提取溴离子。     

斜管除油罐的结构设计与计算

针对委内瑞拉某油田项目中,稠油污水油含量大、乳化程度高等特点。选用调储-除油-气浮-过滤-注水的技术路线处理含油污水,其中采用立式斜管除油罐作为油水分离的主要处理设备。处理后污水中油的质量浓度不超过100 mg/L,达到溶气气浮进水水质要求。根据SY/T 0083—2008《除油罐设计规范》和GB 50284—2015《油田采出水处理设计规范》,简要总结了立式斜管除油罐的设计计算过程。     

国内外阻垢缓蚀剂检测方法各有侧重

<正>2015年1月出版的第34卷第1期《油气田地面工程》刊出一篇大庆油田设计院张晓波的文章,题目为《美国腐蚀协会阻垢缓蚀剂效果检测方法的讨论》,探讨了《防止硫酸钙和碳酸钙垢从溶液中生成(油气生产系统)所需阻垢剂性能的实验室检测试验(NACE TM0374 1997-2007)》、《测定防垢剂防止硫酸钡和/或硫酸锶从溶液中沉淀出来的能力实验室筛选试验(用于油气生产系统)(NACETM0197-2002)》与《防垢剂产品验收和使用效果检验指标及方法 (Q/SY DQ0833-2006)》的不同。     

电凝聚法动态处理模拟油田采出水

自制动态反应装置,通过单因素试验确定电凝聚法处理模拟油田采出水的工艺参数,并采用电气浮法强化处理废水的效果。结果表明,在氯化钠投加量为1 g/L、水力停留时间为30 min,进水pH为7,电流为0.2A时去浊率为89.32%,去油率为96.32%。经电气浮强化处理后,其出水油浓度为0.72 mg/L,达到《碎屑岩油藏注水水质推荐指标及分析方法》(SY/T5329-94)的A级注水标准。     

江门制革企业废水处理工程实例

制革企业车间排放废水,污染物浓度高,COD_(Cr) 6000 mg/L,SS 1200 mg/L,NH3-N 250 mg/L,色度1000 mg/L,TN 350 mg/L,本项目采用物化+生化+深度处理的工艺,项目建成经调试后,废水经处理设施处理后均达到广东省地方标准《水污染物排放限值》(DB44/26-2001)第二时段之一级标准。     

稠化酸返排液回注处理方法与腐蚀结垢性研究

针对陕北某油井稠化酸返排液具有p H值低、SS含量和含油量高、颗粒大、透光率低、Fe2+含量高、腐蚀性强等特点,采用氧化除铁-絮凝-砂滤工艺进行处理,将处理后稠化酸返排液与注入水、地层水按不同体积比掺混,对3种不同处理阶段水样的配伍性进行评价。结果表明:调节p H值至7.5左右,Na Cl O氧化除铁效果较好,适宜投加量为40 mg/L;絮凝-砂滤处理氧化后的稠化酸返排液,当PAC投加量为500 mg/L、CPAM投加量为1.5 mg/L、加药间隔时间为10 s、搅拌时间为5 min时,稠化酸返排液透光率为99.1%,SS的质量浓度为0.5 mg/L,油的质量浓度为1.2 mg/L,Fe~(2+)的质量浓度与腐蚀速率分别降为0.14 mg/L和0.026 3 mm/a,粒径中值为0.52μm,水质符合SY/T 5329—2012《碎屑岩油藏注水水质指标及分析方法》中的油田回注水标准,处理后稠化酸返排液和注入水、地层水按不同体积比混合,混合水水质稳定,配伍性良好,无结垢趋势。     

延长油田胍胶压裂返排液循环利用技术研究

延长油田油井压裂作业产生的胍胶压裂返排液"四高"(总铁、黏度、悬浮物、细菌)。采用"水质调节-强化絮凝-O_3催化氧化"三步法工艺进行处理后回用。研究表明,在强化絮凝的基础上,通过投加固体催化剂进行臭氧催化氧化反应,返排液黏度显著降低,水质处理效果优良。该工艺最佳参数:pH值为9.0,絮凝剂IF-A投加800 mg/L,助凝剂FA-B投加1.5 mg/L,在A系列固体催化剂与压裂返排液接触环境中通入臭氧30 min。处理后的返排液,总铁浓度可降至1.0 mg/L以下,悬浮物浓度降至2.0 mg/L以下,黏度低于1.10 mPa·s。用三步法处理后液回配滑溜水压裂液的各项指标与用饮用水配制的滑溜水压裂液性能接近,均能满足地方标准《压裂液用滑溜水体系》的要求,符合现场滑溜水压裂液配制用水的要求,并应用于指导页岩气压裂返排液的处理及回用。     

除硼树脂在压裂返排液回用中的应用

油气田废水压裂返排液由于富含硼而限制了处理后水的回用。采用动态法树脂除硼处理，设计了混凝-沉降-过滤-吸附回用处理工艺流程，集成了一套3 m³/h的中试装置、一套25 m³/h的现场处理装置，并开展了现场试验。结果表明：1)树脂除硼最佳条件为：水质的pH调节为7～8、当吸附柱径高比为1:10时处理水的流速应不大于8 mL/min;2)返排液吸附处理后，硼含量由11.35 mg/L降为1.22 mg/L，去除率可达89.3%，达到了《压裂返排液回配压裂液用水水质要求》DB 61/T 1248-2019的技术要求；3)吸附处理后的水可用于滑溜水的配制，也可用于瓜胶压裂液的配制，其性能满足《压裂用滑溜水体系》DB.61/T 575—2013、《压裂液通用技术条件》SY/T 6376—2008的技术要求。     

聚合物溶液流变曲线及粘温特性研究

用长庆油田北三区处理后清水、聚丙烯酰胺配制了聚合物母液和目的液,聚合物母液浓度5000mg/L、目的液浓度2000mg/L,测量温度为10~60℃,剪切速率为1~100s~(-1),考察了剪切速率、温度对不同浓度聚合物的流变性、粘度影响。结果表明,聚合物溶液的粘度随剪切速率的增大不断降低,同一剪切速率下聚合物溶液的表观粘度随温度的升高也有所下降,随着测量温度的升高,聚合物溶液的屈服应力逐渐降低,稠度系数K逐渐增大而流变行为指数逐渐减小,在实际测量温度范围内,聚合物溶液属于非牛顿流体,体现出典型的屈服-假塑性流体特性,剪切速率对聚合物溶液的粘度值影响很大,测量温度对粘度值的影响较小。     

原子荧光光度法测定水中砷方法的应用

根据GB/T5750-2006《生活饮用水标准检验方法》,对水中砷用原子荧光光度法进行检测应用。经实验验证,该方法砷标准的检测浓度在1.0-10.0μg/L范围内,线性良好;用国家环境保护总局标准样品研究所GSBZ50004-88砷标准样,砷测定值为228μg/L、标准值为(226±17)μg/L,测定值在标准范围内;水样加标回收率测定中,砷加标回收率在97%～99%之间。砷标准溶液低浓度和高浓度分别做7个平行样,相对标准偏差均小于1.0%,精密度较好。从以上数据可以看出,该方法检测水中砷,结果准确可靠,可以适用于在实际工作中运用此方法测定水中砷。     

斜板溶气气浮处理油田采出水的试验研究

以某油田采出水为原水,研究了气浮池内部下向流斜板装置与回流比对气浮运行效果的影响。试验结果表明,斜板装置与回流比均对气浮效果影响很大,而且加入斜板装置对油田采出水中的含油量、SS的净化效率高。斜板板间距为60mm,回流比为30%的情况下,出水油、SS的质量浓度分别小于9、14mg/L,出水水质能够达到《石油化工水污染物排放标准》(GB428119-1984)的最高容许排放浓度的第一级排放标准。     

酵母菌—水解酸化—MBR工艺处理三元驱采出水的研究

为解决油田三元驱采出水的回注问题,采用特种产酸酵母预处理与活性污泥的水解酸化—MBR组合工艺对采出水进行处理。结果表明,在酵母菌污泥质量浓度(MLSS)为5 000 mg/L、外加碳源1.5 g/L、反应时间3 h的条件下,酵母菌预处理效果最佳;当进水COD为1 710 mg/L、聚丙烯酰胺(PAM)为92 mg/L、含油74 mg/L时,处理系统对废水COD、PAM及油的去除率分别达到76.4%、95.0%、89.1%,中位粒径稳定在0.14μm,悬浮物降至1.2 mg/L;出水可达到SY/T 5329—2012中的渗透层注水标准。     

混凝沉淀-IC-脉冲厌氧-好氧-BAF法处理制酒废水实例

本文介绍了混凝沉淀-IC-脉冲厌氧-好氧-BAF法在CODCr浓度较高的制酒废水处理上的应用。工程规模1000 m3/d,废水CODCr为11300 mg/L,BOD5为6300 mg/L,SS为265 mg/L,NH3-N为30 mg/L。该工艺运行6个月后处理效果稳定,各项出水指标均达到广东省《水污染物排放限值》(DB44/26-2001)第二时段一级标准要求。     

铅锌冶炼烟气氨酸法脱硫技术的研究与运用

介绍了氨酸法脱硫、2段吸收脱硫工艺中吸收、吸收液再生、分解和中和4个步骤其中吸收剂为亚硫酸铵-亚硫酸氢铵溶液,亚硫酸铵为主要吸收剂,对SO_2有很好的吸收能力。分析了母液碱度、母液中SO_2与NH_4物质的量比以及PH值是影响吸收率的指标。要求一段吸收液碱度为1.25~2mol/L,亚硫酸铵质量浓度为30~150 g/L,母液密度1.2~1.25 g/cm~3;二段吸收液碱度为0.75~1.25mol/L,母液密度1.0~1.15 g/cm~3;SO_2与NH_4物质的量比大于0.7;pH值不大于6。经氨酸法脱硫系统处理后,尾气排放SO_2质量浓度平均约200 mg/m~3,SO_2吸收率超过95%。