固化泥碳土无侧限抗压强度试验研究

在水泥加固泥炭土研究基础上,选择几种不同的外加剂在不同用量下加固泥炭土.通过对加固泥炭土不同龄期抗压强度的分析,发现知水泥对泥炭土加固效果较好;石膏掺入量与固化泥炭土强度正相关;粉煤灰加固泥炭土在较长龄期效果明显;三乙醇胺能提高固化泥炭土早期强度;固化泥炭土都随龄期延长而增加.并发现水泥、粉煤灰固化泥炭土的机理是生成更多的胶凝性物质胶结泥炭土颗粒;石灰、石膏固化泥炭土的机理是在胶凝的基础上生成针状钙矾石改善泥炭土微观孔隙结构,提高抗压强度.     

单轴压缩固化泥炭土的弹塑性损伤模型试验研究

为了研究固化泥炭土的力学性能,将机制砂作为填充材料,水泥和磷石膏作为胶结材料,针对昆明泥炭土开展了一系列固化试验。根据固化土体的无侧限抗压强度试验和单轴循环加-卸载试验,讨论了泥炭土在不同水泥掺量和磷石膏掺量下的固化效果。基于损伤理论和应变等效性假设,建立了单轴压缩状态下固化泥炭土的弹塑性损伤模型。研究结果表明:固化泥炭土抗压强度随水泥掺量的增加而增大,同时随着磷石膏掺量的增加,强度增长速率表现为先增大后减小的趋势。固化泥炭土的应力-应变滞回曲线呈下部不闭合的新月形,且在塑性开始和接近破坏阶段不闭合区域面积较大,说明这两个阶段产生较大的能量损耗。最后,考虑水泥掺量和磷石膏掺量的影响,根据试验结果采用曲线拟合的方法,得到了固化泥炭土弹塑性损伤本构模型的各项参数。     

再生微粉砂浆抗压强度增长模型研究

根据水泥基材料强度与水灰比定律:水泥基材料的强度之比与水灰比成一次函数,用实验方法建立起水泥用量和养护龄期与再生微粉砂浆强度的关系式,以此为基础分别研究砂浆中水泥、自配固化剂LQ1、LQ2添加量、砂浆养护龄期与抗压强度的关系式.并采取随机实验对固化剂LQ1、LQ2固化砂浆的关系式进行检验和修正,得到LQ1、LQ2固化再生微粉砂浆强度增长模型的有效预测模型.     

偏硅酸钠掺量对高硼废液水泥固化体力学性能的影响

为研究偏硅酸钠掺量对高硼废液水泥固化体力学性能的影响,测试了3％、5％、7％(质量分数)碱当量下水泥固化体的抗压强度,采用量热实验、XRD、FT-IR、TG-DSC、SEM等分析技术,对水化产物建立起宏观性能和微观结构的联系,探究力学性能变化的微观机理.实验结果表明:对于普硅水泥-高硼溶液体系,以偏硅酸钠为激发剂,相同龄期下,随着碱当量的增加,试样的抗压强度随之增加;碱当量为5％以上时,试样的各龄期抗压强度可显著提高,28 d抗压强度达10.36 MPa以上.碱当量的增加使得水化产物中的氢氧化钙增多,从而填充了水泥固化体中的空隙,使其强度提高;产物中的C-S-H凝胶是固化体抗压强度的主要来源.     

CaO改性赤泥固化剂固化黄土的力学性能研究

为研究CaO改性赤泥固化剂固化黄土的力学性能,对不同赤泥掺量、不同养护龄期的固化土进行无侧限抗压强度测试,分析了强度随赤泥掺量、养护龄期的变化规律,提出了赤泥强化因子和龄期强化因子,揭示了无侧限抗压强度的变化机理.结果表明:随着赤泥的增加和养护龄期的增加,无侧限抗压强度逐渐增大;强度随赤泥掺量的增加符合二次函数变化,随龄期的增加符合线性变化规律;当赤泥掺量达到45％～60％时,强度在此区间达到最大值;应用赤泥强化因子和龄期强化因子分析,发现在28～90 d龄期且赤泥掺量为30％～60％时,强度相比水泥固化土可提高2.5～4倍.     

脱硫石膏钢渣无熟料水泥对软土固化效果的研究

利用脱硫石膏钢渣无熟料水泥固化软土,既可以充分利用工业废渣,又能减少水泥的用量,保护自然资源.通过研究在不同掺入比和不同龄期时固化土的无侧限抗压强度,分析了掺入比、龄期对固化土强度的影响.试验结果表明,脱硫石膏无熟料水泥固化早期强度较低,与水泥相比不同掺入比时随龄期的增长固化强度变化较大.当脱硫石膏钢渣无熟料水泥的掺入比较水泥的掺入比大5％时,在龄期达到28 d以后,其固化强度与水泥土的固化强度相当.     

不同取代方式下粉煤灰对砂浆抗压强度的影响

研究了龄期为7d、28d、60d、120d,粉煤灰取代水泥、取代细集料和混合取代三种取代方式下砂浆抗压强度的发展状况,建立了预测砂浆抗压强度增长因子双参数模型.结果表明:龄期与取代率对强度增长因子的影响是相互独立的;抗压强度增长园子随龄期的增长而增大;取代水泥时.抗压强度增长因子随取代率的增大而减小;取代细集料时.抗压强度增长因子随取代率的增大先增大后减小,最大值点在20%左右;取代细集料对抗压强度的增长较取代水泥有利;混合取代得到的增长因子介于取代水泥和取代细集料得到的二者之间.     

水泥固化锌污染红粘土力学特性及强度预测

将重金属污染土与水泥混合固化处理后,可防止重金属向周围进一步扩散,并可作为稳定的固化材料用于浅层地基等非敏感区域,达到污染土二次利用的目的.将人工制备的锌污染红粘土通过水泥固化处理后,进行无侧限抗压强度试验,研究不同水泥掺量、污染物浓度和养护龄期下固化物的无侧限压缩变形特性.研究结果表明:锌离子浓度对水泥固化土的强度和变形模量存在阈值,且随着水泥掺量的增加,浓度阈值增加.锌离子浓度在5000mg·kg-以内,固化土的应力-应变曲线经历弹性变形阶段、弹塑性变形阶段、破坏阶段和残余强度阶段,且水泥掺量大于8％时,破坏应变随龄期增加而增大.锌离子浓度在10000 mg·kg-1时,固化物的弹性变形阶段经历短暂后直接进入残余强度阶段.固化物的变形模量随着锌离子的增加而减小,但当水泥掺量10％时,少量的锌离子会提高固化产物的变形模量.通过对不同水泥掺量、养护龄期和污染物浓度的固化物强度进行拟合分析,最终得到了与试验结果吻合度较高的水泥固化锌污染红粘土强度预测经验公式.     

泥浆固化充填材料的制备、微结构及其固化机理的研究

应用复合胶凝剂制备红壤土泥浆充填材料,利用正交实验方法研究了胶凝剂组分对充填体强度的影响,并运用扫描电镜和X射线衍射技术探讨了固化机理.泥浆固化体早期(3d和7d)强度高,后期(28 d)强度稳定增长.其中硫铝酸盐熟料、石灰和硬石膏的总加量对固化体各龄期强度的影响最为显著;水玻璃与烧碱的加量对固化体的早期强度增长有益,但对后期强度有一定的负面影响;矿渣和硅灰对固化体后期抗压强度有明显贡献.对粘土进行离子交换,并在水化过程不同阶段生成C-S-H凝胶与高结晶水含量的钙矾石是复合胶凝剂的固化机理.     

超高含水率水泥固化泥炭土压缩模量和固结系数研究

泥炭土具有高含水率、高有机质含量、大孔隙比和低剪切强度等特点。化学固化常用于提升泥炭土地基承载力和抵抗变形能力。通过开展单向固结试验,研究了含水率、有机质含量、pH值、水泥掺量和掺料粒径对水泥固化泥炭土压缩模量和固结系数的影响。研究表明,随着水泥掺量和养护龄期增加,水泥水化反应生成的凝胶不断增长,固化土压缩模量随之增长。泥炭土初始含水率从600%降至300%后,固化土压缩模量增加了3.5倍。有机质含量从40%增至80%(质量分数)时,固化土压缩模量降低了50%。pH值从7.0降至3.5时,固化土压缩模量降低了15.8%。固化泥炭土的压缩模量和固结系数受含水率、水泥掺量影响最大,有机质含量次之,pH值影响最小。掺石英砂能提升固化泥炭土的压缩模量,且石英砂粒径越小,固化土压缩模量增幅越大。     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响。对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸为直径21 mm的时候模具翘曲表现更好。     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.