阻尼液固流化床分选粕煤泥的试验研究

通过对3.00～0.25mm粒度级别粗煤泥,在实验室采用无阻尼柱形及有阻尼矩形2种液固流化床(即干扰床)进行对比分选实验,分选实验结果表明:在液固流化床中添加阻尼块后,分选效果得到了提高,笔者分析了其原因,并通过实验提出了下一步阻尼液固流化床的研究方向.     

阻尼液固流化床分选粗煤泥的试验研究

通过对3．00～0．25mm粒度级别粗煤泥，在实验室采用无阻尼柱形及有阻尼矩形2种液固流化床（即干扰床）进行对比分选实验，分选实验结果表明：在液固流化床中添加阻尼块后，分选效果得到了提高，笔者分析了其原因，并通过实验提出了下一步阻尼液固流化床的研究方向。     

内置倾斜板变径流化床粗煤泥连续分选试验研究

为强化粗煤泥的分选效果,设计了一套内置倾斜板变径流化床粗煤泥连续分选系统,考察了主要操作参数对分选效果的影响规律。研究结果表明:精煤相关指标与床层密度和上升水速均呈正相关关系;E_p值在不同上升水速条件下的变化趋势存在差异,适宜分选密度范围内,较低水速匹配较高床层密度分选效果良好;变径和倾斜板结构强化了颗粒按密度分离,相比传统分选机,内置倾斜板变径液固流化床分选精度可提高0.02～0.03 g/cm~3。自生介质床层强化了颗粒按密度分离,连续条件下液固流化床分选精度显著提高,相比间断分选条件,E_p值可降低0.07～0.10 g/cm~3。     

三锥水介分选旋流器在粗煤泥分选中的应用

介绍了中国粗煤泥分选的现状,对目前选煤厂中常见的粗煤泥分选设备做了简要评述。分析了煤泥重介旋流器、螺旋分选机、TBS干扰床分选机、水介分选旋流器在工业应用上的优缺点。同时,介绍了山东科技大学研发的三锥水介分选旋流器,对其进行实验室实验并对实验效果进行分析。结果表明：三锥水介分选旋流器对＋0.2 mm的煤泥有良好的分选效果,其不完善度I=0.088,证明是一种高效的粗煤泥分选设备,有着广阔的应用前景。     

FBS1800流化床分选机在山西某选煤厂的应用

介绍了FBS1800粗煤泥流化床分选机的工作原理以及在山西孝义某选煤厂粗煤泥分选工艺中的应用情况;应用实践表明,该机可有效回收磁选尾矿中流失的精煤泥,同时可稳定控制粗精煤泥产品灰分在10%～12%,有效避免了总精煤灰分超标事故的发生。     

选煤厂常见粗煤泥分选设备及应用状况

概述了我国目前粗煤泥分选现状,介绍了选煤行业应用的小直径煤泥重介旋流器、水介质旋流器、螺旋粗煤泥分选机及TBS干扰床分选机等粗煤泥分选设备的工作原理及其在行业中的应用情况。     

东庞矿选煤厂粗煤泥分选环节系统化管理问题探讨

为了提升东庞矿选煤厂粗煤泥分选环节的工艺指标的粗煤泥系统的分选效率,自东庞矿选煤厂粗煤泥分选系统投运以来,对粗煤泥分选系统各个环节进行了系统的试验,通过总结这些数据表明,在生产过程中应当把粗煤泥分选系统作为整体。通过总结东庞矿选煤厂粗煤泥分选系统形成以来的试验数据,证明粗煤泥分选系统中与粗煤泥分选机关联的分级以及后续脱泥环节的重要性。     

煤泥分选技术现状分析及展望

分析了国内外粗煤泥、细煤泥分选技术特征,阐述了主要设备的工作原理和发展现状,提出各分选技术的最佳使用条件。粗煤泥分选设备主要有煤泥重介质旋流器、螺旋分选机、水介质旋流器组、干扰床分选机,其中煤泥重介质旋流器发展迅速,有效降低了重介选煤的分选下限。细煤泥分选技术核心设备是浮选机,浮选柱对细粒物料有更好的分选效果。煤泥分选工艺主要有煤泥一级浮选、精煤泥一段回收、浮选精煤精选、煤泥分级浮选流程。最后提出粗煤泥分选技术应优化原煤分选工艺,进行不同工艺组合,提高综合分选效率。细煤泥分选应改进浮选设备以适应更宽的入料粒度范围,结合浮选准备作业和浓缩压滤作业,优化浮选工艺,设计出一套指标先进、成本低的高效细煤泥分选工艺。     

粗煤泥的分选及其对选煤工艺的影响分析

全面做好粗煤泥的分选工作是当前选煤厂的重要工作内容，是增强选煤厂精煤产量和效率的关键所在。从当前粗煤泥的分选来看，由原煤特性出发，科学选择粗煤泥分选工艺，是当前选煤厂开展粗煤泥分选的重要内容。本文从粗煤泥分选工艺分析入手，针对性提出了粗煤泥分选对选煤工艺的主要影响，促进资源利用效率提升。     

CSS粗煤泥分选机分选试验研究

介绍了CSS粗煤泥分选机的基本分选原理和分选过程,通过对田庄选煤厂粗煤泥分选工艺各产品进行筛分、浮沉试验,表明该工艺有利于提高粗煤泥的分选效果,CSS粗煤泥分选机适合低密度分选,最佳分选粒度为1~0.25 mm。     

水介质流化床分选机的试验研究

介绍了水介质流化床分选机的结构和工作原理,通过对1~0.25mm粗粒煤进行连续分选试验,得出该机分选效率最高可达98.0339%,可能偏差为0.0785;实验结果表明,水介质流化床分选机是分选粗粒煤的较理想设备。     

梁北选煤厂粗煤泥系统分析

介绍了梁北选煤厂粗煤泥回收系统工艺流程。分析了选煤厂粗煤泥分选系统产品灰分偏高的原因,并提出了合理的解决方法。实践证明改造后精煤产品质量稳定,精煤回收率得到提高,为企业带来显著的经济效益。最后对粗煤泥分选工艺进行了展望。     

薛湖选煤厂分选工艺技术改造实践

薛湖选煤厂原工艺系统存在粗煤泥分级、分选效果差,跑粗严重等问题;采用国内外首创的"三产品旋流分级筛+TBS分选机+德瑞克高频振动细筛"组合工艺对煤泥水系统进行了技术改造,不仅实现了粗煤泥的高效分级和有效分选,同时为后序工艺创造了良好的粒度和浓度条件,提高了精煤产率,降低了生产用药剂、介质等材料消耗和电耗。     

粗煤泥精选工艺及其设备比较

介绍了粗煤泥回收系统的主要工艺流程、典型的设备及其性能比较，粗煤泥精选回收是提高选煤厂经济效益的有效途径。     

TBS在新阳选煤厂的应用

介绍了TBS的结构组成、工作原理及设备的优缺点,分析了TBS的适用范围及在新阳选煤厂二期工程粗煤泥分选中的应用实践,并分析了TBS在新阳选煤厂的应用效果。实践证明,粗煤泥分选作为单独系统应用能解决传统洗选工艺在粗煤泥分选上的不足,有效改善洗选条件,提高洗选效率,优化工艺流程。TBS的高效使用能为企业创造更好的经济效益。     

改链条炉为循环流化床锅炉经济效益分析

简介了循环流化床燃烧技术的机理、特征,阐述了循环流化床在化肥厂锅炉应用中的经济效益,指出了循环流化床锅炉改造的必要性。     

液固和气液固微型流态化研究进展

在百年流态化的研究过程中,涉及到直径不同的流化床。但是,多以流化床的大型化为研究目标,对微型流化床及其本身特性的研究很少。作为专门处理固体颗粒的流态化单元过程,其装置的微型化将兼具微通道反应器和宏观流化床各自的优点,是流态化研究的重要方向。鉴于气固微型流化床已有全面的国内外进展综述,本文仅对液固和气液固微型流化床的国内外研究进展进行分析。结论性内容包括：液固微型流化床床径减小,壁面效应增强,最小流化液速实验值大于Ergun公式计算值;需对描述液固均匀膨胀流化规律的Richardson-Zaki方程加以修正。气液固微型流化床内存在4种典型流型：半流化、弹状流、分散鼓泡流和液体输送流;由于床径减小,出现半流化状态,依据压降表观液速关系曲线等无法确定最小流化液速;气液固微型流化床的反应性能得以有效提升;最后给出了进一步研究的方向,以期为后续研究提供参考。     

液固提升管-流化床组合反应器中流化床径向固含率分布的实验研究

在一套新型液固提升管-流化床组合反应器中，以水-玻璃珠为液-固体系，对f500 mm′4000 mm的液固流化床反应器内不同高度颗粒固含率的径向分布进行了实验，考察了表观液速和颗粒循环速率操作条件对颗粒固含率径向分布的影响. 实验表明，液固流化床内流动区域在轴向上可以划分为分布器影响区、过渡区和均匀流化区，径向上可以划分为中心区和环隙区. 这种分布特征主要取决于分布器的结构、尺寸及其流化介质. 本工作还对液固流化床与气固喷动床的三区流动结构进行了比较.     

Heat and mass transfer characteristics in a gas-slurry-solid fluidized bed

The gas-slurry-solid fluidized bed is a unique operation where the upward flow of a liquid-solid suspension contacts with the concurrent up-flow of a gas, supporting a bed of coarser particles in a fluidized state. In the present study we measured the gas holdup, the coarse particle holdup, the cylinder-to-slurry heat transfer coefficient, and the cylinder-to-liquid mass transfer coefficient at controlled slurry concentrations. The slurry particles were sieved glass beads of 0.1 mm average diameter and their volumetric fraction was varied at 0, 0.01, 0.05 or 0.1. The slurry and the gas velocities were varied up to about 12 and 15 cm/s, respectively. The coarse particles fluidized were sieved glass beads of average diameters of 3.6 and 5.2 mm. The individual phase-holdup values were measured and served for use in correlating the heat and mass transfer coefficients. The heat and mass transfer coefficients in the slurry flow, gas-slurry transport bed, slurry-solid fluidized bed and gas-slurry-solid fluidized bed operations can be correlated well by dimensionless equations of a unified formula in terms of the Nusselt (Sherwood) number, the Prandtl (Schmidt) number and the specific power group including the energy dissipation rate per unit mass of slurry, with different numerical constants and exponent values, respectively, to the heat and mass transfer coefficients. The presence of an analogy between the heat and mass transfer from the vertically immersed cylinder in these slurry flow, gas-slurry transport bed and gas-slurry-solid fluidized bed systems is suggested.