高炉水淬渣处理含铬(Ⅵ)废水的研究

研究了以高炉水淬渣为吸附剂处理含铬(VI)废水的工艺条件.试验结果表明,将废水的pH由0.5调至1,高炉水淬渣粒度为280 目(即 0.053mm)、用量为0.02g/mL,作用时间为30min,温度为25℃时,铬(VI)的去除率为95.61%,废水中铬(VI)浓度由7.225 mg/L降至0.317 mg/L,低于国家污水综合排放标准(GB8978-1996)第一类污染物最高允许排放浓度.     

改性粉煤灰处理含铬（Ⅵ）废水的研究

文章对改性粉煤灰处理含铬（VI）废水进行了研究。通过实验考察了改性粉煤灰加入量、吸附时间、吸附温度和废水的pH对废水中铬（VI）去除率的影响。实验结果表明,改性粉煤灰处理含铬（Ⅵ）废水的最佳工艺条件为：改性粉煤灰加入量为1．5g,吸附时间为10min,吸附温度为25℃,废水的pH为6．0。在此条件下可使50mL模拟含铬废水中铬（VI）浓度由10mg／L降到0．47mg／L,铬（VI）去除率达95％以上,达到了国家《污水综合排放标准》。     

武钢焦化综合废水用于高炉渣水淬的环境影响评估

针对武钢利用长江水进行高炉渣水淬而用水量大、成本较高的情况。为了改进高炉渣的水淬效果,提升高炉渣的质量,在对焦化废水进行混凝沉淀以及氧化的基础上,研究处理后的焦化废水用于高炉渣水淬对高炉渣以及周围大气的影响。结果表明:当利用处理后的焦化综合废水进行5次循环水淬后,冷却水中的氰化物浓度稳定在0.006mg/L左右,挥发酚浓度稳定在0.002mg/L左右,硫化物浓度稳定在0.011mg/L左右。水淬后蒸发的水蒸气中的氰化物、挥发酚以及硫化物浓度在1m范围内稳定在0.001mg/L左右。利用处理后的焦化生化废水进行5次循环水淬后,冷却水中氰化物、挥发酚与硫化物浓度分别为0.103,0.021,0.197mg/L,且呈稳定的上升趋势。利用处理后的焦化综合废水进行水淬的高炉渣与用长江水水淬的高炉渣相比,性能没有明显改变。     

粉煤灰处理高校含铬（Ⅵ）实验废水的研究

研究了以粉煤灰为吸附剂处理高校含铬(Ⅵ)实验废水的工艺条件.试验表明,铬(VI)的去除率为93.87%,废水中铬(VI)浓度由7.225mg/L降至0.443mg/L,低于国家污水综合排放标准(GB8978-1996)第一类污染物最高允许排放浓度.     

改性黄磷水淬渣的制备及其对含砷（Ⅲ）废水吸附性能的研究

采用铁盐溶液浸渍的方法对黄磷水淬渣进行改性,以提高其对废水中As （Ⅲ）的去除效率。考察改性过程中铁盐种类、铁盐浓度、熟化温度及熟化时间四个因素对改性黄磷水淬渣吸附砷性能的影响：浸渍铁盐溶液为FeCl3、浓度0．8 mol／L、熟化温度80℃和熟化时间6 h。通过比表面积和孔径测定（ BET）、扫描电镜（SEM）和傅里叶红外光谱（ FT-IR）对改性前后黄磷水淬渣的表面性能和结构进行表征。在最佳条件下制备的改性黄磷水淬渣比表面积增大、Fe3＋和-OH含量升高,对废水中As（Ⅲ）的去除率可达到99．1％。改性后的黄磷水淬渣表面有铁负载,增加了其对废水中As（Ⅲ）的吸附性能。     

富含铬渣的碱性土壤中六价铬原地还原

在研究美国新泽西州铬渣区时发现：含铬物质下面所含0．5、4英尺厚的腐烂植物层（当地称为“meadowmat”——“草垫”）起着阻挡Cr^6＋迁移的天然屏障作用。紧靠草垫下的砂层中地下水含铬低甚至检不出。由于细菌和有机物的共同作用，草垫处于高还原条件。由于草垫这种将Cr^6＋还原为Cr^3＋的能力，从生物活性上以实验室规模的柱式试验，研究了将铬渣区Cr^6＋原地还原为Cr^3＋的可行性。典型铬渣有着高pH（超过12），总铬浓度高达70000mg／kg。实验结果证实，加入无机酸（将pH降到7．0～9．5间）和富含细菌的有机物（新鲜粪肥），可使Cr^6＋原地还原为低毒性、难迁移的Cr^3＋。经8个月后，孔隙水中Cr^6＋由800mg／L下降至0．05mg／L。此值低于美国环保局饮水中铬规定的最大值（MCL）0．1mg／L。柱试11个月后，固相中Cr^6＋浓度由约2000mg／kg降至小于10mg/kg，而总铬浓度保持未变。柱试后的固体用毒性浸取步骤（TCLP）浸取，符合小于5mg／L的规定值，而未处理样品的TCLP浸取浓度大于40mg／L。本研究证明了通过调节pH7．0-9．5并与富含细菌的有机物混合，可将Cr^6＋污染的土壤原地还原。     

电镀含铬废水及其沉淀污泥中铬的回收工艺

采用NaOH和Na2CO3饱和溶液调节电镀含铬废水pH,分离废水中Cr（Ⅵ）与Cr（Ⅲ）及杂质,在氧化分离后的含铬滤渣和含铬污泥回收其中的铬。含铬废渣氧化回收铬的最佳工艺条件为反应时间90min,温度70℃,pH8．5-9．0,含铬废渣中铬的回收率达到95％;预处理和废渣氧化回收两部分的含Cr（Ⅳ）溶液合并,加入Pb（NO3）2溶液作为沉淀剂生成中铬黄颜料,铬的回收率在99．9％以上,产品符合国标GB／T3184-93的质量标准;处理后的排放水中Cr（Ⅳ）的浓度小于0．3mg／L,总Cr含量小于0．8mg／L,达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）的要求;处理后的废渣中的铬低于0．5％（干样）,主要为难氧化难浸出的Cr（Ⅲ）铬盐,可以安全填埋。处理工艺达到了对含铬废水和含铬污泥无害化处理和资源化利用的目的,环境效益和经济效益显著。     

铬渣填埋埸附近地下水和地表水中铬的类型与分级

从格拉斯哥东南和南区4个铬渣填埋埸的9个钻孔取出的地下水，用ICP-OES测得铬浓度高至91mg／L。拉纳克郡填埋着老铬盐厂从1830至1968年用高钙焙烧工艺排放的铬渣。地表水铬浓度从该地支流的6．7mg／L，降至克菜德河的0．11mg／L。正如该区高pH（7．5-12．5）所预见的，用络合／比色和同位素稀释质谱仪分析表明，绝大部分铬（〉90％）为CrO4^2-形式的六价铬。尽管如此，水溶三价铬含量与直接测定浓度之间的差异显示与总有机碳（TOC）含量有关。这对于402号钻孔内的地下水具有重大意义，该孔地下水总有机碳浓度最高，达300mg／L，且六价铬在总铬中〈3％。由此引起的超过滤作用（切向流动法）使Cr浓度随粒级减小（〈0．45μm，〈100kDa，〈30kDa和〈1kDa）而明显下降。这说明腐殖质的浓度比有机碳更为重要，对冻干超过滤保留物进行了水平床胶体电泳分析，以进一步了解Cr^3＋有机络合物。结果表明：主要的含铬粒级100kDa-0．45μm中，铬与有机腐殖质的暗棕色带有关。将该孔地下水超过滤保留物的胶体电泳和FTIR结果同其他填埋埸钻孔地下水（含铬基本上是六价铬）数据进行比较，可以认为羧基具有还原六价铬并同三价铬生成Cr^3＋腐殖质络合物的作用。讨论了据此设计将高迁移性致癌的CrO4^2-还原为危害性低的不溶性Cr（OH），的修复技术（特别是基于使用有机质）。     

离子交换法处理含铬废水的研究

本文采用离子交换法处理含铬(VI)废水。实验结果表明,离子交换法处理含铬废水的最佳条件为:废水pH为4、交换时间为60min、交换温度为45℃、树脂投加量为0.9g。在此条件下,可使50mL废水中铬(VI)浓度由50mg/L降至0.02mg/L,达到了污水综合排放标准。     

生物除铬(VI)效果及机理探讨

以特定污泥挂膜的自制厌氧生物滤床系统具有良好的去铬(VI)能力。恒流泵最佳流量为47mL/min,外加碳源使废水COD约140mg/L,铬(VI)的浓度由60mg/L左右降到0.5mg/L以下(一级排放标准),需要4h,而对照组(未加碳源)需要14h。铬(VI)浓度由64.66mg/L提高到75.53mg/L时,对系统负面影响甚微,提高到95.47mg/L时,系统出水达标所需时间延长到7.5h。添加微量金属离子与未添加微量金属离子的情况相比,处理效率提高21.26%。分析试验表明:铬(VI)的去除途径可能是由生物还原作用将六价铬还原为三价铬,形成氢氧化铬沉积于微生物表面。     

生物除铬(Ⅵ)效果及机理探讨

以特定污泥挂膜的自制厌氧生物滤床系统具有良好的去铬(Ⅵ)能力。恒流泵最佳流量为47mL/min,外加碳源使废水COD约140mg／L,铬(Ⅵ)的浓度由60mg／L,左右降到0．5mg／L,以下(一级排放标准),需要4h,而对照组(未加碳源)需要14h。铬(Ⅵ)浓度由64．66mg／L,提高到75．53mg／L时,对系统负面影响甚微,提高到95．47mg／L,时,系统出水达标所需时间延长到7．5h。添加微量金属离子与未添加微量金属离子的情况相比,处理效率提高21．26％。分析试验表明：铬(Ⅵ)的去除途径可能是由生物还原作用将六价铬还原为三价铬,形成氢氧化铬沉积于微生物表面。     

改性木屑处理六价铬的研究

利用甲醛和硝酸对木屑进行改性，得到甲醛改性木屑和硝酸改性木屑，并比较了2种改性木屑对铬（Ⅵ）的吸附能力，同时探讨了木屑用量、酸度、铬（Ⅵ）的初始质量浓度、时间等因素对吸附效果的影响，废水铬离子的质量浓度为100mg／L时，最佳吸附条件为：pH值1．0，木屑用量1．5g／15mL，吸附时间60min。用2种改性木屑处理含铬（Ⅵ）废水，都取得满意的效果，吸附率达到99．9％。     

宝钢高炉重矿渣的应用研究

宝钢高炉重矿渣的应用研究顾文飞（上海宝钢综合开发公司）一、概述．高炉矿渣是高炉冶炼生铁过程中所产生的固体废渣。根据排渣处理方式的不同，高炉矿渣可分为高炉水（淬）渣（简称水渣）和高炉重矿渣（简称重矿渣）两大类。当熔融状态的高炉矿渣经水淬骤冷成粒状矿渣时...     

屠宰废水处理工程实践

云南某肉联加工厂的废水经旋流沉淀池、生物接触厌氧池、SBR生物好氧池处理后，COD浓度由进水的1290mg／L-4140mg／L降至62．3mg／L，各项污染指标经实测后均达到（《污水综合排放标准》（GB8978—1996）的二级排放标准。     

阳离子聚丙烯酰胺处理油田含油污水的实验

以季铵盐阳离子聚丙烯酰胺(LBT)作絮凝剂，以复合聚氯化铝为混凝剂，对河南油田双河联合站含油废水进行了处理。结果表明，ρ(油)为600mg／1．的主流程废水，在复合PAC投药质量浓度为150mg／L，LBL质量浓度为lmg／L时，处理水含油质量浓度可达1．8mg／L，去除率为99．7％；CODcr为l000mg／L的次流程废水，在复合PAC质量浓度为200mg／L，LBT质量浓度为2mg／L时，处理水的CODcr在l40mg／L左右，去除率为86．0％。     

活性污泥法处理造纸综合废水的研究

活性污泥法是处理造纸综合废水的常用方法，探讨了其水温、pH、活性污泥浓度对处理效果的影响。活性污泥法条件：水温为20～30℃；pH=6．0～8．0；污泥负荷率Ns=0．2～0．3kg BOD5／kgMLSS．d；溶解氧DO=0．5～2．0mg／L；活性污泥浓度为1600～2200mg／L。处理后的污水可以达到GWPB2—1999制浆造纸工业水污染物排放标准，即出水COD≤450mg／L，BOD5≤100mg／L，SS≤100mg／L，pH=6～9。     

水淬渣处理含铜电镀废水的研究

采用水淬渣作为吸附剂对含铜电镀清洗废水进行处理,实验结果表明,对于pH为5.02,ρ(Cu2+)为20.06mg/L的含铜电镀清洗废水,常温下,采用6g/L水淬渣,作用t为20min,Cu2+去除率达99％,出水p(Cu2+)小于0.15mg/L,符合国家污水综合排放标准(GB8978-1996)的一级标准,达到以废治...     

溶解氧对催化铁内电解法预处理混合废水的影响

采用内循环、微曝气和强曝气催化铁内电解法处理难降解混合废水，中试结果表明，在缺氧（DO〈0．4mg／L）和微氧（DO-1，2mg／L）条件下，混合废水经催化铁预处理后其BODJCOD值从0．13和0．12分别提高到0．32和0．28，平均TP去除率分别达到29．3％和36．1％，而且出水铁离子浓度在15-30mg／L范围内，可有效提高后续活性污泥浓度，改善污泥稳定性、以及混合液分离效果。在好氧（DO〉4．5mg／L）条件下，催化铁内电解法对混合废水可起到强化混凝作用，其对COD和TP的平均去除率高达37．5％和65．9％，但铁铜滤料消耗大，强度变差，而且出水铁离子浓度达100mg／L之多，对生物处理工艺产生不利影响。     

高炉冲渣水的余热利用

采用平流沉淀与普通快滤池相结合的工艺处理冲渣水，原水水温60～80℃，浊度的质量浓度为50～80mg／L；出水水温50～70℃，浊度的质量浓度为4～7mg／L。利用处理后的出水余热供冬季采暖，并利用供暖回水（约30℃）重新用于高炉冲渣，既节约了能源，又降低了消耗，有效地解决了职工冬季采暖的问题。     

微电池-层柱累托石吸附处理电镀废水试验

介绍了一种电化学-层柱累托石吸附法处理含铬电镀废水的新工艺；并对其影响处理效果的因素进行了探讨。在1L含Cr(Ⅵ)41mg，pH为0．96的电镀废水中加入0．3g微电池反应物TX，进行电化学处理60min；然后用15g层柱累托石常温振荡吸附30min，出水中Cr(Ⅵ)质量浓度降至0．2mg／L以下，达到国标GB8978-1996一级排放标准要求。在此基础上，我们与湖北荆州罗场镀膜厂合作进行了日处理10-15t，铬质量浓度为13-60mg／L电镀废水的工业试验。近1a的运行结果表明：出水水质均达到国标一级排放标准，说明该工艺对处理电镀厂废水具有明显的效果，具有广泛的开发和应用前景。