玻璃供料道燃气加热系统(续)

4.鼓风机 鼓风机的选取是十分重要的。笔者推荐江苏省沙洲鼓风机厂的两种鼓风机:2HUTB-5D(H=1000毫米水柱,Q=384米~3/小时)、以及2HTB-10C(H=1000毫米水柱,Q=1000米~3/小时),上述两种鼓风机基本可以满足预混燃烧系统的要求。该厂的另一种鼓风机——2HTB-5C(H=700毫米水柱,Q=1000米~3/小时)可用于口部混合燃气燃烧系统。     

废热回收的经济效果估算图表

有些生产过程中的废气和烟道气没有充分利用,技术人员有必要考虑这部分能的回收利用,下面两个图表(图1和图2)能帮助估算: 1、以废气和烟道气能回收的能。 2、废热锅炉所产生的蒸汽量。 3、若设置废热锅炉以代燃烧式锅炉每年所节省燃料。图1解下面方程: Q=W_gC_P(T_e-T_I) (1) W_s=Q/(H_s-H_(fW)) (2)这里: Q=能损或回收量(英热单位/小时),W_g=气量(磅/小时), C_P=气体比热(英热单位/磅-°F),T_e=入口气温度(°F), T_I=出口气温度(°F),W_s=蒸汽发生量(磅/小时), H_s=饱和蒸汽焓(英热单位/磅),H_(fW)=给水热焓(英热     

渐缩管和渐扩管阻力系数的快速确定法

管子渐缩和渐扩的损失系数可根据Crame Co,方程计算。渐缩管:K_1=0.8sin(Q/2) (1-β)~2 (1) 渐扩管:K_3=2.6sin(Q/2)(1—β~2)~2 (2) 这两个方程适用于角度小于45°的所有标准异径管。K_1和K_3是小端D_1处的阻力系     

谈谈差压式流量测量公式中常数的推导

最近出版的教科书及有关刊物刊登的文章中,多数都把差压式流量测量的基本流量公式(Q=αεa(2△P/ρ_1)~(1/2)和M=αεa(.2ρ_1△P)~(1/2)换算成实用流量公式,即     

专利介绍

JP 2003-268305用于半导体的涂料清漆及由其所得耐热电绝缘涂膜:题述清漆含有(A)有重复链节(Q1COY1CO)m(Q2COY2CO)n和/或(Q3COY2CO)的聚苯并(?)唑母体,(B)热分解温度Td为200-400℃的有机化合物,以及可溶解或可分散A和B的有机溶剂。A的重复链节中,Q1=NH(OR1)X(OR2)     

荧光试剂7-(4-氨基安替比林偶氮)-8-羟基喹啉-5-磺酸的合成及荧光光度法测定痕量铝的研究

研究了试剂7(4氨基安替比林偶氮)8羟基喹啉5磺酸(AAP8Q5S)荧光光度法测定铝(Ⅲ)的反应条件。实验表明铝(Ⅲ)在pH为362～452范围内与AAP8Q5S形成1∶1型强荧光配合物,其λex/λem=470/560nm。铝(Ⅲ)含量在15～810ng/mL范围内与荧光强度呈线性关系,线性回归系数r=09986,方法检出限为14×10-3ng/mL。将该方法用于水样和蜂蜜中痕量铝(Ⅲ)的测定,得到了满意的结果。     

估算各种表面的对流热损失

本列线图可用来估算各种表面由于自然对流引起的热损失。计算公式是; Q=C×1/d~(0.2)×1/T~(0.181)×△T~(1.266)式中:C 表面形状系数(见图) d 管子直径,in.(对平表面,d=24) Q 热损失,Btu/(h·ft~2) T 表面温度与环境温度的平均值,R △T 表面温度与环境温度之差,R为使用该图,可先将△T与系数C的对     

估算表面的对流热损失

<正> 用本列线图可以估算出由自然对流所引起的表面热损失。它根据方程Q=C×1/d~(0.2)×1/T~(0.181)×△T~(1.266),式中C 是外形常数(见图例);d 是管径,时(当d=24时,代表一个平面);Q 是热损失,英热单位/小时呎~2;T 是表面与环境的平均温度,K;△T是表面与环境的温差,K。     

用电子计算机自动算写玻璃配料单(续)

670 LET T = T G (I, 2)680 NEXT I690 LET G(9, 2)=T700 LET P=3710 LET Q=2720 GOSUB 1500730 LET P=P 1740 LET Q=Q 1750 IF P>7 THEN GOTO 780760 GOSUB 1500770 GOTO 730     

水性涂料

正201609011具有聚乙二醇和糖类结构的表面活性剂及其水性涂料的制备:JP2016 17 163[日本专利公开]/日本:San Nopco Ltd.(Goto,Yoshikazu).-2016.02.01.-29页.-2014/142 470(2014.07.10)题述表面活性剂含有一种聚乙二醇(X),其结构式为[(T)b-1U]f-a S和/或(Y)[(T)b-1U]f-1SGS[U(T)b-1]f-1[S=[G(OA)m]f-a Q[(OA)m H]a;U=Z[(OA)n]b;T=R(OA)j G;G=2-羟基丙烯;f=2~4;a=0、1;b=3、4;Q=非还原性二-或三糖残基;OA=C2-4氧化烯;Z=三或四价脂肪醇残基;R=C5-13烷     

L47风机逆流塔通用图(二版设计)的技术论证

<正> 一、设计规模:水量Q 冷却塔的规模按技术条件Q=G/λ确定,而G和λ在不同时期不同类别的塔中是有差异的。可见表1 L47塔(F=70米~2版)具有传统规格的形式,由于冷却技术的发展,已落后于现代技术,使人们往往形成“φ4.7米塔处理水量仅为500T/h,Q_(max)<700T/h,相应λ>     

关于隧道窑设计热平衡和热效率计算方法的商榷

五、隧道享的热效率窑的热效率即是烧成工艺的有效热与燃料化学热的比率。 1.窑的外观热效率:月窑月窑=Q制土Q倒l士处xQ燃化100(%) 式中:Q制一烧成制.今产、须用的热量(水分蒸发、物化反应,蓄热)千卡/小时 Q体一匣钵达到烧成温度增加的显热千卡/小时 Q车一窑车在达到烧成温度时增加的显热千卡/小时 2.窑的生产热效率:月生为标征生产工艺及技术管理对窑的     

层叠流道中聚合物共挤过程的数值模拟

采用Bird-Carreau本构方程,利用Polyflow分析软件对尼龙6(PA6)/三元乙丙橡胶(EPDM)熔体在叠层流道中的共挤过程进行了三维等温黏弹数值模拟,对比分析了2种熔体在不同体积流率下在叠层流道中的压力场、速度场和层间界面位置和形貌的情况。结果表明:入口体积流率的变化对界面的位置和形貌有很大影响,当PA6和EPDM的入口体积流率分别为Q1=Q2=1.5 mm3/s时,PA6熔体在流动过程中逐渐侵入到EPDM熔体的流动空间中,出现界面偏移现象;当PA6和EPDM的入口体积流率分别为Q1=1 mm3/s,Q2=2 mm3/s时,无界面偏移现象,共挤物形态良好。     

Ba(Zn_(1/3)Nb_(2/3))O_3--ZnNb_2O_6复相陶瓷的显微结构和介电性能

采用传统电子陶瓷工艺制备Ba(Zn1/3Nb2/3)O3--ZnNb2O6(BZNZ)复相陶瓷,研究了Ba(Zn1/3Nb2/3)O3(BZN)含量对BZNZ陶瓷显微结构和微波性能的影响。结果表明,加入BZN提高了陶瓷的烧结温度,陶瓷为复相结构,除Ba(Zn1/3Nb2/3)O3与ZnNb2O6两种基体相外,有新相BaNb3.6O10生成。在微波频率下,随BZN含量增多,复相陶瓷的介电常数逐渐增大,品质因数Q×f值先增大后减小,谐振频率温度系数τf沿正方向移动。当BZN摩尔分数为30%时,陶瓷的综合性能最佳:相对介电常数εr=30.76,Q×f=29 600GHz,介电损耗tanδ=1.98×10--4,τf=--2.34×10--6/℃。     

两种阴离子交换层析填料去除重组全人源抗程序性死亡配体1单克隆抗体宿主蛋白能力及动态载量的比较

目的比较两种阴离子交换层析填料Capto Q和Eshmuno Q去除重组全人源抗程序性死亡配体1(programmed cell death-ligand 1,PD-L1)单克隆抗体宿主蛋白(host cell protein,HCP)的能力以及动态载量。方法采用AKTA avant 25层析系统,通过实验设计(design of experiment,Do E)考查上样量、pH和电导率3个工艺参数变量对HCP去除的影响,设计条件为上样量范围40~60 mg IgG/m L gel,pH范围6.6~7.4,电导率范围1~4 ms/cm,阴离子交换层析采用抗体穿透模式。结果在设计的工艺参数范围内,随着pH的增加和电导率的减小,HCP去除效果有上升趋势;随着pH的减小和电导率的增加,动态载量有上升趋势。在最佳操作范围内当pH=7.0,电导率=1 ms/cm时,Capto Q的HCP去除能力为0.01%,载量为45 mg/m L gel;Eshmuno Q的HCP去除能力为0.02%,载量为35 mg/m L gel。结论阴离子交换层析能有效去除PD-L1单抗的HCP,去除率达50倍以上,动态载量Eshmuno Q达35 mg/m L gel,Capto Q达45 mg/m L gel。     

低热光畸变磷酸盐激光玻璃的研究——用电子计算机选择玻璃组成

为了寻找“低热光畸变”玻璃,使用了W=β十(n-1)α,P=β-(αE/2(1-μ))(C_1 3C_2)和Q=(αE/2(1-μ))(C_1-C_2)等公式进行计算。若能达到W→0,同时(P-Q)→0,则可使热光畸变减至最小。 本文研究了用电子计算机计算P、Q、W及其它参数的方法和结果。 得出如下结论:(1)可以直接从玻璃成分计算上述各式中的诸参数;(2)计算得出的P、Q值和玻璃成分呈线性关系;(3)利用图解法分析计算结果表明,有可能从磷酸盐系统玻璃中制得满足W→0同时(P-Q)→0的“低热光畸变”玻璃。     

干湿式冷却塔

<正> 日本IHI公司*(石川岛播磨重工业公司)制造的干湿式冷却塔又称限雾式冷却塔(Foglimitor Cooling Tower)能减少或消除运转中产生的水雾,有利于改善环境质量并能压缩基建投资、降低维护管理费用。第一座干湿式冷却塔(Q=5000M~3/h)于1972年在美国建成,1975年日本又建了一座(处理能力同前),同年还建了两组(每组Q=53500M~3/h),这种塔型近年来在欧美等国家得到发展,IHI公司已列为该公司定型生产的六种塔型之一。     

建筑涂料

1223一35页一FR1998/7637(1998.6.17);正CC08J3/03 本发明的水乳液组成如下:(l)含有)l个T或Q结构单元的平均分子通式为M户hTcQd(o一二R)。(M=R’RZR3sio.二:o二R4R5sioZ,2:T=5103二;Q=510二;R’一6=烷基、链烯基、氨烷基、芳基、芳烷基、烷芳基、芳芳基;R=H或烷基;a=0一0 .5:b=0一0.95;e=0一0.9:d二0一0.8:e=0.05一2:a b e d=l)的)l种树脂;(2)由(a)与(b)形成的反应产物,其中(a)为>l种NH,、多官能度芳胺和多官能度脂肪胺,(b)为)l种梭酸或酸醉,有时还可有)l种水溶性金属交联剂;以及(3)》l种非离子型、阴离子塑和两性表面活性剂。例…     

传热设备之设计

化工器械中传热设备应用最广,今就传热设备之设计问题作一概述如下: (一)传热面之计算设计传热设备时,首先应计算其传热面。任何傅热设备之传热面均可按公式: F=Q/K△t_(cp)(平方米)(1)计算之,式中Q为单位时间内经由传热面传递之热量(仟卡/小时),又称为热载荷,K为总传热系数(仟卡/平方米一小时℃),△t_(cp)为进行热交换     

(1-x)Ca_(15/16)Sr_(1/16)TiO_3-xLi_(1/2)Nd_(1/2)TiO_3陶瓷的相组成、显微结构及微波介电性能

采用传统固相法合成了(1-x)Ca_(15/16)Sr_(1/16)TiO_3-xLi_(1/2)Nd_(1/2)TiO_3(CST-LNT)系列微波介质陶瓷材料,研究了该系列材料的物相组成、显微结构及微波介电性能。XRD分析结果表明所有样品均为钙钛矿结构,无二次相出现。随着Li_(1/2)Nd_(1/2)TiO_3的加入,陶瓷平均晶粒尺寸下降,表明Li_(1/2)Nd_(1/2)TiO_3会抑制晶粒生长。随着x的增加,介电常数下降,频率温度系数向负方向移动。当x=0.85时,1250℃保温4 h可以得到优良的微波介电性能:ε_r=125.4,Q×f=2230GHz,τ_f=+14.4 ppm/℃。