两种不同稳定剂对水焦浆稳定性的影响

为提高水焦浆的稳定性,采用A、B两种稳定剂制备水焦浆,考察对比了2种稳定剂对水焦浆的表观黏度和析水率的影响。结果表明,A物质的添加量为0.3%时,随着浓度的增加,流动性逐渐变差,表观黏度上升,由873 m Pa·s增至1 039 m Pa·s,析水率由11.61%降至8.57%。B物质的添加量为0.3%时,随着浓度的增加,流动性逐渐变差,表观黏度由891 m Pa·s增至1 187 m Pa·s,析水率逐渐下降,由6.30%降至3.45%。2种添加剂均可提高水焦浆的稳定性。随着2种稳定剂添加量的增加,水焦浆黏度有所增加,析水率逐渐降低,即稳定性增加。添加0.3%的B物质时浆体的黏度低于添加0.6%的A物质的水焦浆黏度,而浆体的析水率也优于添加0.6%的A物质水焦浆的析水率,因此B物质对稳定性的提升效果要优于A物质。     

油煤浆流变特性研究

为了避免油煤浆输送时发生沉降和无法成浆问题,研究了煤直接液化过程中,煤种、溶胀时间、煤粉加量、粒径和温度等因素对油煤浆性能的影响。结果表明,油煤浆具有假塑性,呈现出优良的"剪切稀化"特性。选用DG41Ti转子进行实验,随着溶胀时间的延长,黏度呈上升趋势,由最初2 h的60 m Pa·s上升为24 h的100 m Pa·s;随着温度的升高,黏度下降,浆体黏度由1 200 m Pa·s下降为130 m Pa·s,降低89.17%;在含油量不变的情况下,煤粉用量最大增至45%。     

高压均质改性污泥对水煤浆成浆性的影响研究

为实现污泥的资源化利用,利用强碱性物质对污泥进行改性,通过污泥改性机的高压均质作用后将污泥掺入煤中制备高浓度污泥煤浆,研究了改性污泥对煤浆成浆浓度、黏度、流动性及稳定性等性能的影响。结果表明,0.5%Na OH加入到污泥中黏度为251 m Pa·s,1.0%Na OH添加量时污泥黏度为244 m Pa·s,过量Na OH对污泥作用不明显。经过污泥改性机高压均质后的污泥黏度为251m Pa·s,电动搅拌后的污泥黏度为337 m Pa·s,污泥改性机对污泥改性作用突出。Na OH占污泥配比0.5%,污泥添加量5%,添加剂比例0.5%,粗细粉质量比80∶20时,污泥煤浆成浆浓度最高为59.8%,流动性和稳定性均达到A级,成浆性最好。     

有机硅消泡剂的制备及性能研究

将黏度580 m Pa·s的二甲基硅油和气相法白炭黑反应制成硅膏,再加入黏度为50 m Pa·s的低黏度甲基硅油、Span 80与Tween 80的复合乳化剂以及水制得有机硅消泡剂。较佳工艺条件是:硅膏制备温度控制在150℃,反应时间为5~8 h;采用黏度50 m Pa·s左右的甲基硅油与硅膏混合制备消泡剂,复合乳化剂的HLB值为10,水的用量为90 g,温度控制在45℃,水的滴加时间为60 min,反应时间为60 min,得到的消泡剂的消泡效果优良,消泡时间为26~30 s,抑泡时间为253~312 s。     

耐高温低伤害清洁水性稠化剂的制备及性能

以丙烯酰胺、丙烯酸、十八烷基二甲基烯丙基氯化铵和十八烷基甲基丙烯酸酯为原料制备了一种疏水缔合聚合物(AAOS)，再使用低分子醇(乙二醇、丙三醇、正丙醇)、表面活性剂(椰子油脂肪酸二乙醇酰胺、十二烷基硫酸钠)、聚乙二醇(PEG)、聚乙烯醇缩丁醛(PVB)和疏水缔合聚合物(AAOS)配制了一种自交联耐高温清洁水性稠化剂(FPM-1)。对FPM-1的形貌、溶解性、表观黏度、耐盐性、流变性进行了测试。结果表明，质量分数为0.30%的FPM-1水溶液能显著增强AAOS聚合物分子间的疏水缔合交联作用，增大聚合物的流体力学体积。FPM-1水溶液为高黏弹性流体，悬砂性能好；质量分数为0.27%的AAOS在水中的溶解时间为7 min，最终表观黏度为90 mPa·s，质量分数为0.60%的FPM-1(具有等效聚合物含量)在水中的溶解时间仅需3 min，且最终表观黏度为165 mPa·s。在90℃、170 s^–1条件下剪切1 h后，质量分数为0.27%的AAOS水溶液的表观黏度为51 m Pa·s，质量分数为0.60%的FPM-1水溶液表观黏度为77 m Pa·s；质量分数为1.40%...     

密度、黏度、折光指数对电子烟质量的影响

为加强电子烟烟液的质量管控，采用密度计、粘度计、阿贝折光仪对不同丙二醇/丙三醇体系的电子烟烟液和不同含水量和乙醇含量的电子烟烟液进行密度、黏度、折光指数等理化参数的测定，研究了不同丙二醇/丙三醇质量比下各理化参数的变化趋势和不同含水量和乙醇含量对各理化指标的影响，不同温度的黏度和密度的变化趋势，黏度对漏液的影响，以及密度在烟碱含量中的换算关系。结果表明，电子烟烟液的密度、黏度、折光指数随丙三醇质量比增加而升高；水和乙醇能对上述参数起到降低作用；温度越高，黏度和密度越低；黏度较低时，烟弹有发生漏液的风险；密度是提供产品准确成分清单表中的关键参数。结果适用于电子烟烟液建立合理的质量标准及偏差范围，为保证产品质量稳定和查找品质异常提供参考。     

含吡啶结构丙烯酰胺共聚物的合成及性能

以丙烯酰胺(AM)、丙烯酸(AA)、N-烯丙基油酰胺(NAE)和3-烯丙胺基羰基-1-乙基吡啶溴化铵([mAEPy]Br)为单体,采用氧化还原引发体系,制备了一种含吡啶离子液体结构疏水缔合聚合物驱油剂AM/AA/NAE/[m-AEPy]Br。对共聚物进行了红外、核磁表征,并测定了其增黏性、剪切稀释性、耐温抗盐性,对其提高采收率能力进行了评价。结果表明:2 000 mg/L的共聚物溶液表观黏度可达510.3 m Pa·s;在剪切速率为510 s-1下,其表观黏度为27.2 m Pa·s,且在90℃时其表观黏度为42.8 m Pa·s;在10 000 mg/L NaCl、1 500 mg/L MgCl_2和1 500 mg/L CaCl_2溶液中,其表观黏度分别为21.8、27.4和27.0 m Pa·s;在模拟驱油实验中,共聚物溶液的采收率提高了11.4%。     

星型水性聚氨酯缔合型增稠剂的合成及其性能

利用异佛尔酮二异氰酸酯(IPDI)与聚乙二醇(PEG-6000)反应制备预聚体,以丙三醇和三羟甲基丙烷作为扩链剂,十六醇为封端剂,制备了星型结构的水性聚氨酯缔合型增稠剂(SHEUR)。采用FTIR和GPC对SHEUR分子结构进行了表征;利用黏度计和旋转流变仪对SHEUR水溶液的黏度、SHEUR对乳液增稠后的黏度以及SHEUR水溶液的流变性进行了分析,并与合成的线型结构水性聚氨酯缔合型增稠剂(LHEUR)进行对比,考察了不同结构的增稠剂分子对其增稠性能的影响。结果表明:SHEUR增稠效果比LHEUR好;向丙烯酸乳液中加入增稠剂的质量分数为1%时,以三羟甲基丙烷为扩链剂的SHEUR-a增稠后的黏度为61 440 m Pa·s,而以1,6-己二醇为扩链剂的LHEUR-b增稠后黏度仅为202 m Pa·s;低剪切时,SHEUR黏度维持在较高水平,剪切速率大于100 s-1后,SHEUR出现剪切变稀现象。对SHEUR流变性和乳液增稠后粒径的测定结果表明,所合成的SHEUR具有良好的触变性。     

含膦酸基两性离子共聚物的合成及性能

以丙烯酰胺(AM)、丙烯酸(AA)、N-(3-甲基丙烯酰胺基丙基)-N,N-二甲基十六烷基溴化铵(NADA)以及1-二甲胺基烯丙基膦酸(DMAAPA)为原料,制备了一种水溶性两性离子共聚物驱油剂(ANND),对其进行了FTIR结构表征,考察了NADA与DMAAPA的加量和配比、引发剂加量、温度对共聚物特性黏数的影响,探究了共聚物的耐盐、抗温、流变等性能。结果表明:共聚物ANND具有良好的水溶性;在相同条件下,与部分水解聚丙烯酰胺(HPAM)溶液进行对比,2 000 mg/L的共聚物ANND溶液在25℃、剪切速率500 s-1时的表观黏度为28.46 m Pa·s,而黏均相对分子量为1×107的HPAM溶液表观黏度为23.10 m Pa·s;当温度为100℃、剪切速率为170 s-1时,ANND溶液的表观黏度为40.48 m Pa·s,而HPAM溶液为31.31 m Pa·s;在80℃下老化10 d后,ANND黏度保留率为38%,高于同等条件下的HPAM(17%);在抗盐性实验中,2 000 mg/L共聚物ANND溶液在质量浓度为30 000 mg/L的Na Cl、2 000 mg/L的Mg Cl2和Ca Cl2溶液中的表观黏度分别为28.9、32.1和30.7m Pa·s,优于HPAM(9.8、17.7和16.3 m Pa·s)。在模拟驱油实验中,ANND的采出率为55.67%,高于HPAM驱(48.94%)和水驱(41.37%)。     

防凝剂及Al~(3+)配位复合改性液体耐水骨胶的研究

以硫氰酸铵为防凝剂,甲醇为防冻剂,苯甲酸钠为防腐剂,氯化铝为耐水配位剂,制备出一种凝固点低、粘接强度高、耐水性好的骨胶胶粘剂。研究了水胶比、硫氰酸铵用量、甲醇用量以及氯化铝用量对粘度与凝固点的影响。结果显示,骨胶改性的最佳合成条件为:25 g骨胶,m(水)∶m(干骨胶)=1.2∶1,硫氰酸铵9.0 g,甲醇4.0 m L,氯化铝0.8 g。经最佳工艺制备的骨胶胶粘剂凝固点明显降低为-2℃,黏度为8.52 Pa·s较高,耐水性明显提高(接触角由59.88°增至128.31°)     

防凝剂及Al~(3+)配位复合改性液体耐水骨胶的研究

以硫氰酸铵为防凝剂,甲醇为防冻剂,苯甲酸钠为防腐剂,氯化铝为耐水配位剂,制备出一种凝固点低、粘接强度高、耐水性好的骨胶胶粘剂。研究了水胶比、硫氰酸铵用量、甲醇用量以及氯化铝用量对粘度与凝固点的影响。结果显示,骨胶改性的最佳合成条件为:25 g骨胶,m(水)∶m(干骨胶)=1.2∶1,硫氰酸铵9.0 g,甲醇4.0 m L,氯化铝0.8 g。经最佳工艺制备的骨胶胶粘剂凝固点明显降低为-2℃,黏度为8.52 Pa·s较高,耐水性明显提高(接触角由59.88°增至128.31°)     

增塑剂DIDP对聚酯弹性体流变性能的影响

以邻苯二甲酸二异癸酯(DIDP)为增塑剂,聚酯弹性体(TPEE)为基础树脂,研究DIDP对TPEE流变性能的影响。结果表明:随着增塑剂DIDP含量的增加,TPEE的流动性大幅提高,其熔体流动速率可从24.1 g/(10 min)提高到73.5 g/(10 min)。在低剪切速率下(100 s~(-1)),增塑剂DIDP可显著降低TPEE的黏度,添加质量分数为25%的DIDP, TPEE的黏度从553 Pa·s降至117 Pa·s;在高剪切速率下(1 000 s~(-1)),增塑剂DIDP对TPEE黏度的影响减小;同时,增塑剂DIDP可以降低材料黏度对温度的敏感性,尤其是在高剪切速率下(1 000 s~(-1)),质量分数为25%的DIDP改性TPEE的黏度在210℃、220℃、230℃时分别为23.41 Pa·s、22.41 Pa·s、20.08 Pa·s。共混体系中TPEE与DIDP的结晶行为互为影响,二者熔融温度均有所下降,TPEE硬段结晶区的熔融温度从194.8℃下降到189.8℃,DIDP的熔融温度从2.4℃降至-15.7℃。     

107胶的黏度对酸性硅酮胶的性能影响

优选107硅橡胶(α,ω-二羟基聚二甲基硅氧烷)为基胶,选择气相法二氧化硅作为补强填料,添加适量的交联剂、偶联剂、催化剂等功能性助剂,研制一种具有优良力学性能的酸性硅酮胶。探究混合的107胶黏度对酸性硅酮胶的表干时间、硬度、拉伸强度、拉伸延展量的影响。经试验发现,硅橡胶胶黏剂的表干时间都随着黏度10000m Pa·s的107胶比例的增大而变长。当黏度10000m Pa·s107胶和80000mP a·s107胶的质量比为3∶1时,强度达到最大值。     

注射成型液体硅橡胶硫化速率影响因素的研究

以加成型液体硅橡胶为基料,添加多乙烯基硅油等制得注射成型液体硅橡胶。考察了多乙烯基硅油种类和用量、铂金催化剂和抑制剂用量对胶料硫化速率的影响。结果表明:乙烯基质量分数10%、黏度5 000 m Pa·s的多乙烯基硅油用量越多,液体硅橡胶的正硫化时间越长;随着铂金催化剂用量的增加,液体硅橡胶的正硫化时间缩短;在硅橡胶配方中改用乙烯基质量分数8%、黏度15 000 m Pa·s的多乙烯基硅油后,相比采用乙烯基质量分数10%、黏度5 000 m Pa·s的多乙烯基硅油时,液体硅橡胶的正硫化时间缩短;当抑制剂用量由0.89份减少至0.56份时,液体硅橡胶的正硫化时间从105 s缩短至89 s。     

响应面优化法改善神府煤成浆性的试验研究

针对神府煤低灰、低硫、高内水,难以制备出高浓度、低黏度水煤浆的问题,以超细煤粉平均粒径12、6.5μm质量分数和复配分散剂用量为因素,采用Box-Behnken设计试验得到水煤浆黏度的回归方程模型,利用响应面分析三因素对水煤浆黏度的影响,并优化试验结果。结果表明,神府煤制备水煤浆的最优配方为:12μm煤粉质量分数为55%,6.5μm煤粉质量分数为35%,分散剂用量为1.04 g,预测水煤浆黏度为918.65 m Pa·s。在定浓条件下,按照最优配方进行试验验证,水煤浆黏度从1975 m Pa·s降至1066.67 m Pa·s,且优化后水煤浆的稳定性和流变性明显改善。     

流变参数对自密实混凝土等效砂浆静态稳定性的影响

采用旋转黏度计测试了基于混凝土等效砂浆法所配制砂浆的塑性黏度和触变性,采用冲模–揭板试验研究了不同塑性黏度和触变性的砂浆硬化后表面的气泡特点,采用硬化后砂浆表层气泡率和表层气泡直径对砂浆的静态稳定性进行了表征。结果表明:塑性黏度和触变性对硬化后砂浆表层气泡率和直径均有重要影响。相对于触变性,塑性黏度与砂浆表层气泡率和直径的相关性更高。砂浆表层气泡率和气泡直径均随黏度增大而显著减少,砂浆黏度不低于3.5 Pa·s时,表层气泡率小于5%,直径大于5 mm的气泡数量接近零。砂浆表层气泡率随触变性增加而减少,砂浆触变性不低于12.5×10~3 Pa/s时,砂浆表层气泡率基本小于10%。当砂浆塑性黏度不低于3.5 Pa·s且触变性不低于12.5×10~3 Pa/s时,其静态稳定性较好。     

含聚表油水混合液体系黏度特性研究

以长庆油田聚表二元驱油水混合液、相近黏度的模拟油水混合液为研究对象,系统分析聚表二元驱油水混合液的黏度特性.研究含水率、温度等因素对油水混合液黏度特性的影响,阐明长庆聚表二元驱油水混合液在测量温度下呈牛顿流体特性的现象,揭示聚合物及表面活性剂质量浓度对二元驱油水混合液黏度特性的影响.结果表明:在相同聚合物质量浓度下,表面活性剂质量浓度的增加能够一定程度地提高油水混合液黏度,但其增幅明显低于聚合物质量浓度提升对油水混合液黏度的影响.基于二元驱油水混合液黏度的预测分析表明,模型三能够较好地预测聚表二元驱油水混合液的黏度特性.     

内翅板蒸发式冷凝器水膜流动特性

为了提高蒸发式冷凝器板外换热性能以及增强板外气液两相流动,设计了4种新型内翅板蒸发式冷凝器换热板片结构,实验测试不同喷淋密度下各换热板片上的水膜流动形态及喷淋密度对板片换热性能的影响。结果表明:水膜厚度随喷淋密度减小而减薄;喷淋密度较大时,受板片结构及气液剪切力影响,水膜流动向中心区域聚集,且部分区域会出现水膜飞溅现象;随着喷淋密度减小,水膜飞溅现象逐渐消失,但在低喷淋密度时部分板片会有"干斑"现象。半圆波纹板片在喷淋密度分别为0.524kg/(m·s)、0.738kg/(m·s)、0.905kg/(m·s)时,换热性能均优于其他换热板片,且在此喷淋密度时,板片换热面积及水膜稳定时间是影响其换热性能的主要因素。本实验研究为内翅板蒸发冷凝器的工程应用和设计提供理论指导。     

新型清洁自转向酸性能室内实验研究

研制出一种新型清洁自转向酸体系,通过一系列室内实验研究,对该配方的酸化工艺性能进行了研究,并总结了针对一套清洁自转向酸的性能评价实验方法。结果表明,该体系配伍性良好,腐蚀速度≤4.5 g/(m~2·h),稳定铁离子能力≥45 mg/m L,表面张力≤29 m N/m。当盐酸浓度为15%~20%时,鲜酸黏度在10 m Pa·s左右,当盐酸含量为4%时残酸黏度达到最高值140 m Pa·s以上,体现了体系良好的室内性能,对碳酸盐岩酸化具有很强的实际意义。     

两步法合成高环氧值低黏度聚丙二醇缩水甘油醚的研究

以氢氟酸为催化剂,环氧氯丙烷(ECH)、相对分子质量为400的聚丙二醇(PPG)为基体,采用两步法合成低黏度聚丙二醇缩水甘油醚。通过对产物环氧值和产率分析,研究了开环原料配比、催化剂用量、温度、时间以及闭环原料比、温度、时间对合成的影响。实验结果表明:催化剂、原料配比、开环反应、闭环反应均对产物环氧值和产率有较大影响。最优反应条件为m(催化剂):m(PPG)=0.15%、m(PPG):m(ECH)=1:2.4、开环温度60~65℃、闭环温度50~55℃,此时环氧值为3.23 mmol/g,收率为95.49%,旋转黏度为36~60 m Pa·s。