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考察了CaCO3用量对聚丁烯-1热塑性弹性体防水卷材物理力学性能和热氧老化及碱老化后性能的影响。结果表明:随着CaCO3用量的增加,材料的拉伸强度、撕裂强度、定伸应力、断裂伸长率等均呈下降趋势;经过80℃×168h热氧老化后,随着CaCO3用量的增加材料的断裂伸长保持率逐渐下降,拉伸强度保持率逐渐增大,硬度上升;经过10%NaOH168h腐蚀后,随着CaCO3用量的增加,材料断裂伸长保持率先下降后上升,而材料的拉伸强度保持率先上升后基本保持不变;CaCO3的最佳用量为80phr。 相似文献
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丁腈橡胶热氧老化性能研究及寿命预测 总被引:1,自引:0,他引:1
《弹性体》2015,(5)
采用加速老化的实验方法研究了丁腈橡胶(NBR)热氧老化后的性能变化,并对其进行寿命预测。结果表明,NBR硫化胶热氧老化以交联反应为主,随着热氧老化时间的延长,总交联密度、定伸应力增大,断裂伸长率性能下降,拉伸强度在较低测试温度下先增大后减小;通过动力学曲线直线化法得到NBR材料在热氧老化条件下的寿命预测公式,以断裂伸长率作为评价指标时在温度为298K下寿命预测为2a。为准确预测NBR材料的寿命,需要对实验条件和性能指标做严格要求,综合多方面条件计算其预测寿命。 相似文献
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基于热失重法的热塑性聚氨酯热氧老化特性分析及其降解动力学模型 总被引:2,自引:0,他引:2
采用热塑性聚氨酯(TPU)在40℃、50℃、60℃、70℃下进行人工加速热老化,利用热失重分析法(TG)对TPU热降解过程进行分析,探讨了TPU在老化过程中的热失重特性及其热降解动力学模型。测试结果表明,TPu热失重过程可分为硬段和软段热裂解两个阶段;硬段和软段各自最快热降解速率随老化温度和时间的增加没有明显变化。然而,通过对TPU热失重5%时对应的温度进行分析,得出该温度随着热氧老化时间的延长而逐渐下降,说明TPu的热稳定性随老化时间的延长而逐渐降低。采用Coats—Redfern方法对TPU的热降解动力学进行研究,结果表明,TPU的热降解符合0级反应动力学方程。 相似文献
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通过拉伸强度、缺口冲击强度、阻燃性能和色板外观等指标变化评价了4种牌号钛白粉对阻燃聚碳酸酯性能的影响,并探究了钛白粉种类对阻燃聚碳酸酯85℃/85%RH湿热老化性能和120℃热氧老化性能的影响。结果表明,添加钛白粉2233的聚碳酸酯老化后性能保持率最高,经过360 h湿热老化处理,ISO冲击强度保持率85.8%,ASTM冲击强度保持率99.1%;经过72 h热氧老化处理,ISO冲击强度保持率38.1%,ASTM冲击强度保持率57.7%。3款钛白粉改性阻燃PC的阻燃等级为UL94 V-0级(1.6 mm),添加钛白粉R248的阻燃PC的阻燃等级为UL94 V-1级(1.6 mm)。综上所述,四款钛白粉中2233的性能最佳。 相似文献
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采用动态力学分析(DMA)法和红外光谱(FT-IR)法,研究了不同老化条件下SBSVP(吡啶基官能化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物)的热老化行为。结果表明:SBSVP在无氧热老化过程中,其降解反应与交联反应并存,并发生动态变化;低于160℃时以降解反应为主,超过160℃时交联反应占优势,聚合物交联密度变化是导致材料储能模量及玻璃化转变温度发生相应变化的主要原因;SBSVP热老化后,其分子链中的C=C键含量降低,说明老化主要发生在PB链段;SBSVP在热老化过程中,老化温度对其影响程度大于老化时间。 相似文献
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针对聚甲醛(POM)热稳定性较差的问题,研究了抗氧剂、吸醛吸酸剂和成核剂对其长期热氧稳定化的影响。结果表明,经120℃/1000h的热氧老化后,吸醛剂K-3对POM的断裂伸长率保持率的改善最为明显,达99.5%;成核剂则在保持POM力学性能的基础上,有效降低了热氧老化后的b值,显示了优异的长期热氧稳定化作用。 相似文献
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采用反应挤出方法,制备了甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)和苯乙烯(St)接枝改性的线型低密度聚乙烯(PE-LLD)产品[PE-LLD-g-(GMA-co-St)]。研究了St用量和反应时间对PE-LLD-g-(GMA-co-St)接枝率和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,当St与GMA质量比为5︰9,反应时间为120 s时,所制备试样接枝率达到1.69%,MFR(190℃,2.16 kg)达0.69 g/10 min。将制备的PE-LLD-g-(GMA-co-St)和PE-LLD-g-MAH作为相容剂应用于聚乙烯无卤阻燃电缆料,对比了水煮老化前后的拉伸性能。结果表明,与PE-LLD-g-MAH为相容剂的电缆料试样相比,以PE-LLD-g-(GMA-co-St)为相容剂的电缆料试样虽然拉伸强度较低,但具有较高的断裂伸长率和较高的耐水煮老化性能,其拉伸强度和断裂伸长率分别为13.9 MPa和231%,水煮10 h后的保留率分别为84.9%和85.7%,满足电缆行业应用标准要求。 相似文献
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在乙烯–乙酸乙烯共聚物(EVAC)/二乙基次膦酸铝(ADP)/三聚氰胺聚磷酸盐(MPP)复合材料中加入紫外线吸收剂UV–531和抗氧剂1010,并对其进行老化性能研究,主要研究了"双85"湿热老化以及紫外老化对其力学性能以及热稳定性的影响。研究结果表明,经过"双85"湿热老化后,EVAC/ADP/MPP复合材料的拉伸强度和断裂伸长率都呈现出先上升后下降的趋势。经过紫外老化试验的EVAC/ADP/MPP复合材料的拉伸强度和断裂伸长率却都呈现出不断下降的趋势。通过红外光谱研究发现,EVAC/ADP/MPP在"双85"湿热老化试验时老化降解在乙烯和乙酸乙烯链段同时进行,而在紫外老化试验中老化降解主要发生在乙烯链段;热失重以及差示扫描量热分析发现,经过长时间的湿热以及紫外老化试验之后EVAC/ADP/MPP复合材料的热稳定性变差、残炭量变少。 相似文献
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研究了丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物(ABS)树脂在不同温度和不同拉伸速率时的拉伸行为以及物理老化对其拉伸行为的影响。结果表明,屈服强度随测试温度的升高而下降,断裂伸长率并不随着测试温度的升高而提高,直到测试温度升高到接近ABS树脂塑料相的玻璃化转变温度时,断裂伸长率才显著提高;断裂伸长率随拉伸速率的增加而降低,在不同的拉伸速率下,ABS的形变区内均可观察到银纹现象;在较高的拉伸速率下,形成的银纹数量较多,但银纹较短,银纹的扩展得到了有效抑制;ABS树脂经物理老化后断裂伸长率明显降低,银纹数量增加并出现了空洞成串现象。 相似文献
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填料对聚硫密封胶性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过加入中空微球降低聚硫密封胶的密度,讨论了中空微球及补强对密封胶热老化前后性能的影响。结果表明,加入中空微球后密封胶的密度下降,使用不同微球,密度和硬度差别不大,而仅75#微球有一定的补强作用,密封胶的耐热性急剧下降。补强填料提高了密封胶的密度,热老化前后的各项性能都比无填料体系高。使用A-380拉伸强度提高39%(老化后69%)、伸长率提高15%(老化后95%),同时其热老化前后性能变化率最低,拉伸强度、扯断伸长率、邵A硬度的变化率分别为3%、-84%、108%,优于无填料体系(-15%、-91%、118%);随着CaCO3含量的增加,密封胶的密度提高,热老化前后扯断伸长率均降低、邵A硬度均提高,而拉伸强度呈现先提高、后降低的规律,在含量为20份时最高,达到2.22MPa,比不加提高49%,老化前后的变化率为6%。研制的聚硫密封胶综合性能优异,热老化后质量损失小,仍呈现为弹性的橡胶状。 相似文献
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研究了SBS添加不同抗氧体系的热氧老化行为,考察了SBS拉伸强度、扯断伸长率、扯断永久变形、硬度随热氧老化时间的变化规律,结果标明SBS在热氧老化过程中其拉伸强度、扯断伸长率会出现峰值,随后呈下降趋势,而SBS的扯断永久变形呈上升趋势,硬度则渐渐下降。选择抗氧体系对SBS抗热氧老化性能影响显著。 相似文献
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分别研究了预分散酚醛树脂HY-2045(预)、HY-2055(预)和SP-1055(预)对CIIR胶料硫化特性、力学性能及100℃×72h热空气老化性能的影响,并与原树脂HY-2045(原)、HY-2055(原)和SP-1055(原)的影响效果进行了对比。结果表明,与原酚醛树脂相比,预分散酚醛树脂在CIIR橡胶中的分散性、硫化胶拉伸强度和拉断伸长率均获得提高。加入SP-1055(预)可明显缩短CIIR胶料的t90;加入HY-2045(预)可使胶料的t10和t90延长,交联密度、硬度、100%定伸应力和拉伸强度均最小,拉断伸长率最大;加入HY-2055(预)可使胶料的t90延长,其他性能与加入SP-1055(预)的胶料相差不大。加入HY-2055(预)的硫化胶100℃×72h热空气老化后性能变化最小。 相似文献
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丁苯橡胶热空气老化性能变化之间的相关性 总被引:4,自引:0,他引:4
通过热空气老化试验,建立了丁苯橡胶(SBR)热空气老化拉伸性能变化率与邵尔A硬度变化值之间的相关性。结果表明,在热空气老化过程中,无论是普通硫化体系还是有效硫化体系,SBR硫化胶老化后的邵尔A硬度变化值随老化时间的延长而呈指数趋势增加,且老化后扯断伸长率变化率与邵尔A硬度变化值之间呈线性关系;在普通硫化体系下,硫化胶表现为老化后扯断伸长率变化率和拉伸强度变化率随老化时间的延长而呈指数趋势下降,而老化后拉伸强度变化率与邵尔A硬度变化值之间以及拉伸强度变化率与扯断伸长率变化率之间呈线性关系。 相似文献