锅炉高温蒸汽管束氧化皮堆积防治探索

超临界锅炉过热器和再热器管束内易发生氧化皮堆积,造成管壁超温爆管.乐清电厂通过在开机过程中利用旁路变压力改变蒸汽流量冲洗受热面管束内可能积存的氧化皮,有效防止因氧化皮堆积而引起管束超温爆管,取得明显效果.     

660 MW超超临界锅炉高温过热器爆管原因分析

针对某电厂660 MW超超临界锅炉高温过热器长期过热爆管的现状,利用排除法对高温过热器长期过热的所有原因进行分析,最终得出高温过热器长期过热爆管最可能的原因为异物堵塞.     

超(超)临界机组锅炉启动初期过热器管壁超温研究

分析了锅炉启动初期过热器的超温机理及影响因素,研究了不同启动方式对过热器壁温的影响,并通过启动试验研究了蒸汽加热启动方式下的过热器壁温状况,以提高机组的安全性.     

660MW超超临界机组增设外置蒸汽冷却器变工况分析

超超临界机组再热汽温高于过热汽温导致4级抽汽呈现温度高、压力低的特点,增设四号高加外置蒸汽冷却器可提升锅炉最终给水温度,减少1级抽汽,提升机组热效率.建立660 MW超超临界机组回热系统模型,分析不同运行工况下外置蒸汽冷却器对机组热效率的影响.结果 表明:机组设计工况和电厂实际工况下增设外置蒸汽冷却器分别可以提高锅炉最...     

高温过热器壁温计算模型及寿命估算

针对华能阳逻电厂４ 号锅炉高温过热器超温爆管问题,建立壁温计算模型,以计算壁温及蒸汽流量偏差,分析爆管原因,并对过热器剩余寿命进行估算．     

低温段过热器管爆裂原因分析

通过宏观检查, 化学成分分析, 机械性能测试, 金相检验和X 射线衍射等试验检测方法, 对锅炉运行过程中低温段过热器管爆裂原因进行了分析。结果表明, 爆管断口为胀开式爆口, 为典型的塑性断口, 具有高温瞬时过热爆管特征。过热器管子结构尺寸、内部阻力系数及热负荷不均匀, 将会产生热偏差。但由于管子之间的受热面积差异很小, 过热器的热偏差主要由于吸热不均匀和流量不均匀造成。经检验, 低温过热器管内、外壁附着结力较强的氧化物, 管间积灰, 导致热偏差产生。一旦管壁过热不仅加速氧化腐蚀速率, 且急剧恶化管材性能。同时,低温过热器长期高温运行, 组织已出现珠光体球化现象, 管材高温承载能力降低。当管壁强度无法承受管内蒸汽压力时, 导致低温过热器管爆裂。     

循环流化床锅炉过热器超温原因探讨及改造

介绍了景德镇发电公司SG475t／h循环流化床锅炉状况,分析了过热器超温的原因,采取把一片过热屏改为水冷屏的改造方案,解决了屏式过热器严重超温问题。     

直流炉屏式过热器超温的原因分析及控制措施

对华能东方电厂350MW超临界直流锅炉在运行中出现屏式过热器超温现象的原因进行分析,并提出控制措施,以避免和减少该现象的继续发生,确保锅炉长周期安全运行。     

工业锅炉水冷壁管裂纹产生原因分析

通过外观检查、厚度、硬度测试和金相分析等试验方法,证实水冷壁管环向裂纹产生的原因是由于锅炉的水循环偏差和受热面受热偏差引起的高温区水冷壁管内部工质汽化,金属表面周期性超温,导致管子承受周期性交变热应力和高温氧化作用,进而形成表面脱碳、显微组织粗化、同时产生管子内外部腐蚀减薄,金属强度降低;在交变热应力和蠕变应力作用下,在管外侧向火侧产生疲劳裂纹和蠕变变形,管子局部发生胀粗减薄,裂纹逐渐扩展,最后形成穿透性环状裂纹.     

聚乙烯管材专用料(PE-XRT70)应力松弛和蠕变行为

海洋油田的注水管道一般采用多层复合的结构设计,用于密封和防护的管道层多为高分子材料。注水海管设计寿命在25年以上,且内压密封层直接承受管道的内压和温度工况,经长时间的压缩应力作用会产生蠕变,同时,其特定部位受到恒定的压缩应变经历较长时间也会发生应力松弛。因此,研究这类高分子材料在长期应力应变下的蠕变和应力松弛行为规律对于评估注水软管内压密封层材料长期服役行为具有重要意义。本文针对聚乙烯（TOTAL PETROCHEMICALS的PE-XRT70）材料作为用于中国涠洲6-9/10油田海管工程注水复合管道内压密封层的特定工况—长期工作温度较高（75℃）,压力达到16.5MPa,通过对聚乙烯试样进行75℃,85℃,95℃,恒定应变10%和20%的应力松弛及75℃,16.5MPa恒定应力的蠕变实验,利用聚合物材料的时温等效性以及松弛时间分布计算出该材料在特殊条件下的平移因子αT。建立了Maxwell多元件并联模型,对应力松弛及蠕变实验数据进行1stopt五参数拟合,得到预测材料实际工况温度下的应力松弛及蠕变行为的数学公式。根据聚合物材料的时温等效性以及松弛时间分布计算出PE-XRT70管材压缩试样在特殊条件下的平移因子αT。结果表明,在应变量为10%时,85℃平移到75℃的平移因子是10.97,95℃平移75℃的平移因子是11.20。而在应变量为20%时,85℃平移75℃的平移因子是14.76,95℃平移75℃的平移因子是15.77。广义Maxwell模型及模拟曲线能很好地预测该材料的应力松弛和蠕变行为,相关系数R2的数值在0.975以上,通过这一数学模型可获得该材料在75℃下两种恒定应变中的平衡应力σ∞ 及75℃,16.5MPa恒定应力下的平衡应变。应力松弛实验和数学模拟表明,75℃温度下,10%和20%的恒定应变的应力松弛过程的平衡应力σ∞ 分别为3.983和7.505,且两种条件下应力松弛在一周后基本达到平衡应力。蠕变试验数据和数学模拟表明,75℃,16.5MPa压力下,PE-XRT70压缩试样的蠕变过程的平衡应变为31.479%,且在24小时之后的蠕变基本达到平衡。     

新型高温防腐电喷涂技术在锅炉上的应用

为解决蒸汽锅炉过热器管在使用过程中存在高温腐蚀和磨损的问题,炼化公司热电厂对锅炉过热器管采用超音速电弧喷涂45CT合金,过热器管增加涂层后运行近两年效果良好,大大延长了使用寿命.该技术方法可靠,在行业内具有较大的推广价值.     

600MW机组锅炉大修酸洗及经济性评价

对600MW机组锅炉实施A级检修后,将大部分锅炉水冷壁、省煤器管进行更新,过热器系统进行部分更新。为了有效地清除管道内的氧化物、污垢、焊渣、金属锈物等,确保锅炉运行中有良好的水汽品质,使机组启动顺利进行,采用缓蚀柠檬酸循环清洗、开路水冲洗、稀柠檬酸漂洗、过氧化氢(H2O2)循环中和钝化等综合化学清洗技术工艺,并选用对锅炉钢材可能出现的点蚀现象有较好抑制作用的缓蚀剂,对锅炉水冷壁、省煤器管、过热器系进行酸洗。通过酸洗在管路内壁形成钝化膜,防止金属传热不良与垢下腐蚀。锅炉酸洗后,从满负荷正常启动到水汽品质合格的过程共用了99h,节省了59 h,缩短了启动时间,节省了资金,优质地完成了全厂的生产计划。     

500MW机组蒸汽温度调节过程分析

本文介绍了捷制1650T/H低倍率强制循环塔式锅炉减温水系统以及各级过热器、再热器的汽温特性。重点对锅炉蒸汽温度在不同工况扰动下的变化与调整,过热器、再热器蒸汽温度在锅炉启动、正常运行、事故情况下的调节与控制进行了分析。     

火电厂高温过热器泄漏的原因与预防

高温过热器是锅炉的主要构件之一,高温过热器爆管事故的发生不仅给电厂企业带来安全隐患也会造成较大的经济损失。针对某厂高温过热器在运行中发生爆漏,采用化学成分分析、宏观检验和显微组织分析等方法对爆管进行了分析,查找出了爆管原因。详细介绍了锅炉高温过热器因遗留焊渣而引起的爆管情况,并且从锅炉设备管理、检修等方面,提出了防止过热器爆管的措施,一定采用合格的焊接材料、严格执行正确焊接工艺,才能在实际工作中避免爆管。     

循环流化床外置换热器壁温偏差改进措施

为了解决660 MW超超临界循环流化床锅炉外置换热器中受热面的壁温偏差问题,通过数值计算,复现600 MW超临界循环流化床锅炉外置换热器壁温分布,并将该方法应用到相同尺寸的超超临界循环流化床锅炉外置换热器壁温计算中. 通过对边壁区域3片管屏工质节流,从工质侧解决超超临界循环流化床锅炉外置换热器壁温偏差问题,使受热面计算壁温偏差控制在30°C以内,实现受热面管材安全运行. 通过冷态试验,发现颗粒侧传热系数沿外置换热器宽度方向呈现马鞍形的双峰分布,传热系数最大值出现在距离边壁约0.2倍宽度范围内,通过调整边壁区域气体速度可以提高该区域的传热系数,为运行过程减缓局部偏差提供参考.     

某电厂高温再热蒸汽管道内壁开裂原因分析与处理

通过宏观观察、金相观察、成分和硬度分析以及结构分析,对某发电公司330MW亚临界机组高温再热蒸汽管道内壁开裂原因进行了分析,认为该内壁裂纹为热疲劳裂纹,前段疏水管易形成冷凝水倒流,使温度较高的管座内壁形成热交替循环,最终导致热疲劳裂纹的产生。对此提出了相应的处理意见,并取得了良好效果。     

1025t/h锅炉过热器爆管原因分析及处理

本文就1025t/h锅炉后屏过热器爆管事件,分析了后屏爆管及锅炉超温原因,并提出了相应处理措施.