晶化处理对Nd9Fe85B6磁性能的影响

为了研究晶化处理对Nd9Fe85B6纳米双相永磁材料磁性能的影响．利用三种不同晶化处理工艺对Nd9Fe85B6磁性材料进行晶化处理，并对其磁性能进行了测试．测试结果表明晶化处理工艺的温度、时间不同将影响Nd9Fe85B6纳米双相永磁材料的磁性能，初步探索的晶化工艺为晶化温度在780℃左右，时间在6min左右时所得的磁性能较好．     

晶化处理对Nd9Fe85B6磁性能的影响

为了研究晶化处理对Nd9Fe85B6纳米双相永磁材料磁性能的影响.利用三种不同晶化处理工艺对Nd9Fe85B6磁性材料进行晶化处理,并对其磁性能进行了测试.测试结果表明晶化处理工艺的温度、时间不同将影响Nd9Fe85B6纳米双相永磁材料的磁性能,初步探索的晶化工艺为晶化温度在780℃左右,时间在6min左右时所得的磁性能较好.     

Fe73.5Cu1Nb2Si13.5B9Ni1非晶合金的晶化动力学研究

利用差示扫描量热法（DSC）研究了Fe73.5Cu1Nb2Si13.5B9Ni1非晶的纳米晶化动力学。结果表明,晶化过程分为两步完成,晶化初生相为Fe3Si.第一晶化过程的晶化开始温度Tx1、峰值温度Tp1与扫描速度β的对数之间存在着线性关系,分别为：Tx1=736.52＋8.67lnβ和Tp1=743.9＋12.7lnβ.采用Kissinger方法和Ozawa方法计算Fe73.5Cu1Nb2Si13.5B9Ni1非晶合金晶化的表观激活能Eа分别为435.2kJ/mol和441.1 kJ/mol,而成分为Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9的表观激活能大约为410 kJ/mol,表明Ni部分替代Nb后合金的热稳定性提高。第一晶化反应的局域激活能Ec（α）随晶化体积分数α不断下降,Avrami指数表明该非晶合金的晶化为扩散控制的三维晶粒长大过程。探讨了用Ni元素部分替代Finemet合金中Nb元素后非晶合金热稳定性提高的原因。     

Fe73.5Si13.5B9Cu1Nb3-xMox（x=1,2,3）非晶合金的晶化动力学研究

采用单辊熔体快淬法在大气环境中制备Fe73.5Si13.5B9Cu1Nb3-xMox（x=1,2,3）非晶合金薄带,利用差示扫描量热分析和X射线衍射分析进行非晶合金的晶化动力学研究,计算出Fe73.5Si13.5B9Cu1Nb3-xMox（x=1,2,3）非晶薄带的晶化激活能分别为349、262、332 kJ/mol,其Avrami指数分别为1.95、2.14和2.00。结果表明,随着升温速率的提高,Fe73.5Si13.5B9Cu1Nb3-xMox（x=1,2,3）非晶薄带的起始晶化温度和晶化峰值温度相应升高;以Mo部分替代Nb降低了非晶合金的晶化激活能;-αFe（Si）软磁相具有扩散控制的低维形核和生长的晶化机制,且形核率逐渐减小。     

低频脉冲磁场致Co60.15Fe4.35Si12.5B15非晶合金纳米晶化的GMI

采用低频脉冲磁场致Co60.15Fe4.35Si12.5B15非晶合金纳米晶化，晶化过程温升小于5℃，有效避免了材料变脆，获得了优于常规等温退火的纳米晶软磁性能。从实验中观察到较大的GMI效应，且最佳驱动电流频率为2MHZ，横向磁各向异性场为0．9kA／m。     

Fe75Cr12.5Mo12.5合金非晶/纳米晶化过程的分子动力学模拟

为模拟Fe75Cr12.5Mo12.5合金非晶/纳米晶化的整个过程,采用分子动力学方法,通过动力学弛豫、淬火和退火处理得到了Fe75Cr12.5Mo12.5合金的非晶/纳米晶态结构.采用径向分布函数(radius distribution function,RDF)和X线衍射图(X-ray diffraction,XRD),分析了模拟过程中各阶段的原子结构.结果表明:Fe75Cr12.5Mo12.5合金的非晶和纳米晶形成能力较强,添加非金属元素能进一步提高非晶形成能力.分子动力学模拟技术为铁基非晶/纳米晶的成分配比和工艺选择提供了理论依据.     

Fe_(40)Co_(40)Zr_(10)B_9M_1(M=Cu,Ge,Ag)合金的热稳定性及微观结构研究

采用单辊快淬法制备Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag1非晶合金薄带,并对3种合金在不同温度下进行热处理.利用差热分析仪(DTA)和X射线衍射仪(XRD)等测试手段对样品的热稳定性及微观结构进行研究.结果表明:Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag13种合金的激活能分别为262.4、267.6和252.3 k J/mol,说明Cu元素、Ge元素和Ag元素的添加对合金的热稳定性影响不大,Ge元素的添加最有利于提高合金的热稳定性.3种合金的晶化过程相似:非晶→非晶+α-Fe(Co)→α-Fe(Co)+Zr Co3B2+Fe(Co)3Zr.     

轧制对Zr（60）Al（15）Ni（25）块体非晶合金晶化动力学的影响

通过线性DSC实验研究了轧制对Zr60Al15Ni25大块非晶合金晶化动力学的影响。实验结果表明,Zr60Al15Ni25非晶合金在轧制塑性变形过程中,随着变形量的增加,热稳定性降低。Zr60Al15Ni25块体非晶合金轧制后原子组态的变化主要影响晶化的形核阶段,变形量较低时（20%）合金原子组态向无序方向发展,导致晶化速率变慢,晶化变得比较困难。随着轧制的进一步增加,合金原子的无序性降低,晶化速率又逐渐提高,从而使其在随后加热过程中的晶化变得比较容易。     

非晶态合金 Fe73Si3B24 的晶化研究

对非晶态合金Ｆｅ７３Ｓｉ３Ｂ２４的晶化过程进行了探讨采用差热分析方法测定了晶化温度;用Ｘ－射线衍射方法粗略了解了晶化析出相;并用电镜观察了晶化形貌     

Preparation of Plate Fe_(60)Co_8Zr_(10)Mo_5W_2B_(15) Bulk Amorphous Alloy and Its Fracture Toughness

1Introduction Duwez[1]synthesizedthefoilAu Siamorphousalloyforthefirsttimewithrapidsolidification,whichinitiatedthepreparationofamorphousalloysintheprocessofalloysolidification,andthereaftertheresearchonamorphousal loysdevelopedrapidly.Since1980s,withthec…     

Preparation of Plate Fe60 Co8 Zr10 Mo5 W2 B15 Bulk Amorphous Alloy and Its Fracture Toughness

With processes of arc melting, inductive melting and copper mold suction casting, a plate Febased bulk amorphous alloy Fe₆₀Co₈Zr₁₀Mo₅W₂B₁₅ with a thickness of 1 mm was prepared. The surfaces and fractures of the cast bulk amorphous alloy were aglean and with typical metallic luster. The glass transition temperature (T_g), supercooled liquid region (δT_x) and reduced glass transition temperature (T_g) of prepared Fe-based amorphous alloy are 884 K, 63 K, and 0.611 respectively. The fracture toughness of the cast bulk amorphous alloy is at the level of 1.6 MPa·m^1/2. Funded by the Key Project of National Natural Science Foundation of China (No. 50431030) and the Natural Science Foundation of Jiangsu Province (No. BK2001053)     

Crystallization of Fe78Si9B13 Bulk Crystaline/Amorphous (c/a) Composite

A metallic crystalline/amorphous (c/a) bulk composite was prepared by the slow cooling method after remelting the amorphous Fe78Si9B13 ribbon. By X-ray diffraction (XRD),differential scanning calorimetry (DSC) and scanning electron microscope (SEM), the composite consists of the primary dendrite a-Fe (without Si) as well as the amorphous matrix. After being anneal at 800 K, the uniform spheroid particles are formed in the c/a composite, which does not form in the amorphous ribbon under the various annealing process. Energy dispersive analysis of X-rays (EDAX), SEM and XRD were applied to give more detailed information. The formation and evolution of the particle may stimulate the possible application of the Fe-matrix amorphous alloy.     

Ga 对 Fe40Ni40P14B6 非晶合金电化学腐蚀行为的影响

具有高的玻璃形成能力Fe基非晶合金(Fe40Ni40P14B6)100-xGax(x=0,2.5和4.5)是利用单辊铜轮旋转的方法制备出来的.用电化学的方法研究非晶合金(Fe40Ni40P14B6)100-xGax(x=0,2.5和4.5)分别在1 mol/L和3 mol/L的HCl溶液中腐蚀行为,结果表明:非晶合金(Fe40Ni40P14B6)100-xGax(x=0,2.5和4.5)在HCl溶液中具有较高的腐蚀特性,并且随着Ga含量的增加,铁基非晶合金的耐腐蚀性能增加.另外,非晶合金(Fe40Ni40P14B6)100-xGax(x=0,2.5和4.5)与不锈钢(1Cr18Ni9Ti)分别在1 mol/L和3 mol/L的HCl溶液中的腐蚀行为相比,非晶合金的耐腐蚀性能更好.     

非晶态合金Fe73Si3B24的晶化相（P相）

利用透射电子显微镜,分析了非晶态合金Ｆｅ７３Ｓｉ３Ｂ２４加热至４８０℃时新的亚稳晶化相．用试样倾转法确定了它的点阵结构,称它为Ｐ相（亚稳相）,属简单正交点阵：ａ＝０６２ｎｍ,ｂ＝０６７ｎｍ,ｃ＝１４２ｎｍ．     

Nd60Al10Ni10Cu20大块金属非晶的玻璃转变和晶化特性研究

用铜模吸铸法制得了一种直径为5mm、成分为Nd60Al10Ni10Cu20的大块非晶合金．与富Fe类Nd基非晶不同的是,这种新型的Nd基大块非晶具有明显的玻璃转变过程和稳定的过冷液相区．磁性测试表明,在室温下表现为顺磁性．热分析实验发现,随着升温速率的增大,样品的过冷液相区变宽,并且玻璃转变温度和晶化温度有明显的向高温方向移动的趋势．研究了该大块非晶的玻璃转变动力学和晶化动力学,并给出了Kauzmann温度Tk,Vogel-Fulchers-Tamman温度Tg^0以及脆性系数优等重要参数．     

Influence of small Cu addition on the crystallization of amorphous alloy Fe-Zr-B

ＡｆｔｅｒｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｎａｎｏｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅｓｏｆｔｍａｇｎｅｔｉｃａｌｌｏｙｓＦｅＳｉＢＮｂＣｕ[1,2],Ｓｕｚｕｋｉｅｔａｌ.[3]ｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌｌｙｄｅｖｅｌｏｐｅｄｎａｎｏｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅａｌｌｏｙｓＦｅＺｒＢｉｎ1990,ｉｎｗｈｉｃｈαＦｅｐａｒｔｉｃｌｅｓｏｆｎａｎｏｍｅｔｅｒｓｃａｌｅｗｅｒｅｒａｎｄｏｍｌｙｅｍｂｅｄｄｅｄｏｎｔｈｅａｍｏｒｐｈｏｕｓｍａｔｒｉｘ.ＢｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｉｒｌｏｗｓｏｌｕｔｅｃｏｎｔｅｎｔｉｎαＦｅｐｈａｓｅ,ｔｈｅｓ…     

快淬纳米复合Nd9Fe80Co4Nb1B6永磁合金相结构与磁性能研究

利用X线衍射仪、振动样品磁强计等测试手段研究了纳米复合Nd9Fe80Co4Nb1B6合金的相结构与磁性能,结果表明:淬速为20 m/s的合金,经710℃退火处理后,合金软硬磁性相的晶粒尺寸细小,两相之间具有较强的交换耦合作用,合金具有优良的综合磁性能,即剩磁为0.95 T,矫顽力达到540 kA/m,最大磁能积为112 kJ/m3.选择适当的快淬速度有利于改善退火后合金的相结构,提高合金的综合磁性能.