Mn对Mg-Zn-Ca-Mn合金显微组织和力学性能的影响

为了研究不同Mn含量对Mg-2Zn-0.5Ca-xMn新型医用镁合金显微组织和力学性能的影响,利用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜和电子万能试验机分析Mg-2Zn-0.5Ca-xMn镁合金析出相、热挤压显微组织及力学性能.结果表明:铸态Mg-2Zn-0.5Ca-xMn合金组织主要由α-Mg基体组成,热处理前后第二相成分均为Mg0.97Zn0.03、MgZn2、Mg2Ca及Mn颗粒;Mn以单质形式弥散分布于基体内,细化铸态Mg-2Zn-0.5Ca-xMn合金晶粒,并且阻碍热挤压过程中动态再结晶晶粒长大,使晶粒尺寸随着Mn含量的增加而减小;随着Mn含量的增加,挤压态Mg-2Zn-0.5Ca-xMn合金强度逐渐增加,塑性有所降低.Mn质量分数为1.5%的合金抗拉强度最大,达245MPa;Mn质量分数为0.5%的合金断面收缩率和断后伸长率较大,分别为31%和12.5%.     

Mo、B对低合金高强钢组织和性能的影响

对两种不同成分的C—Mn—Mo系低合金高强钢（HSLA）进行拉伸和;中击试验,采用光学显微镜和扫描电子显微镜观察试验钢种的微观组织,分析Mo和B对HSLA钢组织和性能的影响。结果表明,通过控制钢种的成分和工艺,可得到具有高强度、高韧性匹配的C—MnMo系HSLA钢,钢种具有贝氏体组织;在C—Mn—Mo系HSLA钢中,适当增加Mo和B的含量,可以明显提高钢种的强度,且不损害其塑韧性。     

铈对60Mn~2钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响

冶炼了低硫钢60Mn2和60Mn2Ce,测得了钢中固溶铈量为0.045%ce。测定了60Mn2和60Mn2Ce 钢的CCT 曲线,考查了铈的微合金化作用。发现:固溶铈不改变 CCT 曲线的形状,但使其向右下方移动。当冷却速度大于1,1℃/S 时,在“鼻子”处,铈稍使 CCT 曲线左移。铈使60Mn2钢的 A_(rl)、Ms、M_f 点下降。加入铈后使马氏体、珠光体组织细化,硬度增加。     

球磨时间对机械合金化Mg-2Mn合金耐蚀性的影响

为研究球磨时间对机械合金化Mg-Mn合金耐蚀性能的影响,采用机械合金化及热压法制备Mn质量分数为2%,球磨时间分别为10 h和50 h的Mg-2Mn合金.对比研究不同球磨时间的Mg-2Mn合金的显微组织和在模拟体液中的腐蚀行为.球磨时间为50 h的Mg-2Mn合金晶粒细化程度明显高于球磨时间为10 h的Mg-2Mn合金.在模拟体液中动电位极化后,Mg-2Mn(10 h)合金腐蚀电位接近-1.28 V,Mg-2Mn(50 h)合金的腐蚀电位接近-0.4 V,对比发现Mg-2Mn(50 h)合金的腐蚀电位高,耐蚀性能好.在模拟体液浸泡实验时,不同球磨时间的Mg-2Mn合金的失重均较大,且随着浸泡时间延长,失重率下降,4 h后失重率下降明显,特别是Mg-2Mn(50 h)合金的失重率几乎不变.Mg-2Mn(10 h)合金浸泡10 h的平均腐蚀速度明显大于Mg-2Mn(50 h)合金,球磨时间为50 h的Mg-2Mn合金耐蚀性好于球磨时间为10 h的Mg-2Mn合金.     

节镍奥氏体不锈钢Cr18Mn6Ni4N的组织及性能

为节约镍资源,研究了不同成分17.8~19.1%Cr,3.93~6.05%Mn,3.58~4.62%Ni,0.32~0.42%N节镍型奥氏体不锈钢固溶后的力学性能和耐蚀性能,以期获得可替代304不锈钢的新钢种。结果表明:Cr18.4Mn5.98Ni4.62N0.42不锈钢的力学性能和耐蚀性能与304不锈钢相当。分析了该成分不锈钢时效处理后的组织演变规律、冷变形过程中奥氏体稳定性及形变诱发马氏体相变过程。结果表明:800℃是Cr2N相析出的鼻尖温度,随着时效时间的增加,析出相首先以颗粒状形貌沿晶界析出,而后以胞状析出方式向晶内生长。冷轧压下率18.5%时尚未发现形变诱发马氏体组织,随着变形量增大,片层状ε'马氏体含量先增加后减少至消失,而板条状α'马氏体含量逐渐增多,相对磁导率增加,但其奥氏体稳定性远高于304不锈钢。可见,Cr18.4Mn5.98Ni4.62N0.42不锈钢可替代304不锈钢。     

不同锌浴成分下钢中Mn对热浸镀锌层的影响

将不同锰含量的冷轧钢板分别在锌浴成分为Zn-Al和Zn-Al-Ni的锌锅中进行热浸镀锌,研究Mn含量对热浸镀锌层组织及厚度的影响,寻找锰含量过高时热浸镀锌层过厚的解决办法。结果表明:锌浴成分为Zn-Al镀液、钢中Mn质量分数大于0.780 0%时,镀锌层厚度增加较快;锌浴成分为Zn-Al-Ni镀液、钢中Mn质量分数大于1.700 0%时,镀锌层厚度才增加较快;锌浴成分为Zn-Al-Ni时,Ni元素通过细化ζ相晶粒的方式减少其对镀锌层厚度的贡献,有效控制ζ相的长大,可得到厚度合适的镀锌层。     

V的碳氮化合物析出对36Mn2V非调质钢组织性能的影响

在φ340机组上进行非调质36Mn2V和37Mn5油井管钢工艺试验,对比分析二者组织性能．研究36Mn2V钢中微合金元素V的碳氯化物析出对其组织性能的影响。结果表明。36Mn2V、37Mn5钢可分别用于高钢级N80-1和低钢级J55、K55油井管的生产,36Mn2V非调质钢在高温形变诱导下析出V（C、N）,促进了晶内细小铁素体和珠光体的析出,反之细晶铁素体析出促进了V（C、N）沿y／a界面弥散析出,故而显著改善了36Mn2V非调质钢组织性能。     

Mn对Mg-5Sn-2Al-Zn合金组织及力学性能的影响

利用纯镁锭、锡锭,纯铝粒、锌粒及含锰10%的镁锰中间合金制备Mg-5Sn-2AlZn-xMn合金(x=0、0.2、0.5及0.8),对Mn的含量进行调整,通过光学显微组织分析、XRD分析、扫描电镜(EDS)以及室温抗压强度测试,研究不同Mn含量对合金铸态、固溶后组织及力学性能的影响。结果表明:Mg-5Sn-2Al-Zn合金组织主要由α-Mg相、Mg_2Sn相以及较少量的β-Mg_(17)Al_(12)相组成;Mn含量的增加促进了Mg_2Sn相和β-Mg_(17)Al_(12)相在枝晶间的析出分布,并使枝晶细化;对不同Mn含量的合金进行室温压缩实验,表明当Mn含量在0.2%和0.5%时室温力学性能较好,固溶态合金的抗压强度由不含Mn时的355MPa分别提高到370MPa和360MPa,铸态合金也由不含Mn时的350MPa提高到360MPa;当含Mn达到0.8%时,颗粒状的第二相分布明显增多,其力学性能也急剧下降。     

巨磁热效应合金Gd5Ge2(Si2-xMx)的结构和显微组织

通过用热稳定元素Mn和A l代替Gd5S i2Ge2合金中的(S i Ge)后对合金的晶体结构、显微组织和磁性能的影响研究表明,少量的掺杂量不会改变Gd5S i2Ge2的单斜型晶体结构,但它的晶格常数增大,体积膨胀,居里温度提高,然而掺杂样品的磁热效应降低.样品的显微组织随着热稳定元素Mn和A l掺杂量的增加,晶粒在长大,同时第二相析出量也在增加.     

20Cr2Mn2MoA钢组织遗传的研究

研究20Cr2Mn2MoA组织遗传的形核规律，结果表明：20Cr2Mn2MoA在二次淬火慢速加热时发生粗晶组织遗传是通过针状奥氏体的形成、合并而形成的。     

铸造C12A耐热钢焊接接头的金相组织分析

对铸造C12A高强耐热钢焊接接头的金相组织变化及硬度特点等方面进行了研究分析．试验结果表明：铸造C12A高强耐热钢经过焊接，基体组织没有明显发生变化，过热区的金相组织为板条马氏体 奥氏体组织，其硬度有所降低；熔化区的金相组织为针状马氏体 奥氏体 板条马氏体，硬度很高；焊后经过回火处理的基体金相组织与性能没有变化，过热区的金相组织为保留板条马氏体形态的回火索氏体组织，较基体组织要粗大，其硬度要比基体有所下降；熔化区的金相组织转变为保留板条马氏体的回火索氏体，但组织较为基体组织要细小，表现为硬度要比基体的有所升高．铸造C12A焊接后再经回火处理，可使焊接后的组织差别消除；性能变化趋于平缓，有利于材料的使用．     

二维复合材料微结构的力学响应计算

复合材料的力学响应数值计算对于多元多向异质体材料微结构的“性能导向型”设计、材料微结构失效的评估与预测具有重要的意义。利用自主开发的材料微观组织结构仿真软件ProDesign构造出二维复合材料微结构的代表性体积单元,通过C语言、Python脚本混合编程的方式,实现对商业有限元软件ABAQUS前处理的二次开发,使之用于复合材料微结构几何模型的建立、材料属性与晶粒取向的赋值、边界条件的定义以及有限元网格的划分,从而有效地实现二维复合材料微结构的细观应力响应计算。     

激光淬火齿轮组织分析

利用扫描电镜、透射电镜对40CrNiMoA钢激光淬火齿轮淬火区组织进行了细致的分析。结果表明：其组织分为淬硬层、过渡区和基体三层。淬硬层为马氏体组织，过渡区为马氏体与回火索氏体的混合组织，基体为四火索氏体。     

基于VTK的陶瓷材料显微结构的三维可视化研究

在陶瓷材料微观结构的研究中,传统方法通过在显微镜下观察样本的二维截面图像来进行研究,难以直观地认识三维显微结构.本文提出了一种对显微结构进行三维可视化的研究方法.在VC＋＋6.0平台下,结合三维可视化工具VTK,显示了显微结构的形态和空间分布,并进行平移、旋转和缩放等实时交互操作.通过建立坐标系,对三维空间物体的长度进行测量.实验结果表明：此方法能直观、准确地反映陶瓷材料的显微结构,并能获取尺寸大小等定量信息.     

铸铁激光表面改性的组织与性能特征的研究

论述了激光表面熔融处理后硬化层的显微组织与性能特征，讨论了组织对硬度分布的影响试验结果表明：经激光表面熔融处理后，球墨铸铁熔化层组织为先共晶奥氏体（快冷后转变为Ｍ＋ＡＲ）＋莱氏体，相变层组织为马氏体＋残余奥氏体＋球状石墨；灰口铸铁的熔化层组织为细小树枝（Ｍ＋ＡＲ）＋弥散分布的树枝间层片状变态莱氏体（Ｍ＋ＡＲ＋Ｆｅ３Ｃ）的变态亚共晶白口组织，相变层组织为马氏体＋残余奥氏体＋片状石墨在相变区，球状石墨周围的组织较复杂，靠近熔化层处的石墨球周围出现双壳层组织，由一层马氏体＋残余奥氏体包围，再围以莱氏体或先共晶奥氏体＋莱氏体组织     

9Cr2钢激光淬火组织和硬度

用大型LEICA型显微镜和QUANTA400型扫描电镜观察和分析了9Cr2钢激光热处理后的组织和硬度.结果表明,激光工艺参数对9Cr2钢激光淬火组织及硬度有重要的影响,随着扫描速度的增加和激光功率的减小,熔凝区减小,相变区的组织细化.     

时域特征用于20^#钢球化组织状态无损评价

珠光体型耐热钢在服役过程中发生的珠光体球化、碳的石墨化等一系列组织转变,使设备失效的危险性增加.实验选择球化状态不同的20#钢样品作为研究对象,利用信号分析技术提取表征组织形态的超声回波信号时域特征,分别采用单因素及主成分分析方法考察特征对球化形态的识别能力.研究表明,珠光体的球化组织状态与超声场的相互作用(如回波幅度),影响超声回波信号的时域特征;对球化组织形态的识别较为显著的特征值是下降时间、面积平均和不对称度;利用主成分分析可以快速实现对球化组织状态的有效识别.由此可以得出以信号时域特征描述20#钢珠光体球化组织状态的变化是可行的,该方法以无损的形式实现了对组织形态的检测,弥补了现有检测手段的不足,为高温条件下在役装置的显微组织现场检测提供技术支持.     

金属基复合材料第二相组织形态影响条件

分析了第二组组织形貌及分布对复合材料性能的影响,并对在凝固过程中产生的经二相组织形貌的影响条件进行了分析,得出了凝固冷却速度是影响第二相组织形貌的主要条件的结论。     

Al-Mg-Si-Cu合金近液相线半连续铸造组织研究

采用近液相线半连续铸造方法制备了Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu合金半固态锭坯,研究了浇注温度和铸造速度对锭坯微观组织的影响.合金熔体在750℃下浇注,组织不均匀,边部是细小的晶粒,1/2半径和中心部位是粗大的枝晶,最小晶粒直径25μm,最大晶粒直径达220μm;660℃保温后浇注,可以获得适合半固态加工的均匀、细小的近球形组织,锭坯中心和边部组织差异小,平均晶粒尺寸为36.5μm;铸造速度达150 mm/min时有利于均匀、细小的近球形组织形成.结果表明,对于Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu铝合金采用近液相线半连续铸造可以获得理想的半固态浆料.     

13MnNiMo54/20MnMo异种金属埋弧焊接头性能研究

采用埋弧焊方法对板厚为106 mm的13MnNiMo54/20MnMo进行了异种金属多层多道焊,在检验合格的焊件上截取并制备试样。通过对焊接接头金属进行组织观察、高温拉伸试验以及显微硬度测试研究了异种金属焊接接头的性能。结果表明:中间层焊缝金属组织以细小的块状铁素体为主,表层焊缝金属组织主要为粗大的先共析铁素体和针状铁素体;20MnMo侧HAZ粗晶区是焊接接头的薄弱部位;表层焊接接头金属硬度高于中间层接头金属的硬度,20MnMo侧HAZ粗晶区金属的硬度值最高。