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1.  火灾影响下钢筋混凝土单向板的计算方法  
   王玉镯  傅传国  韩月臻  王慧敏  王希玲《山东建筑工程学院学报》,2006年第6期
   对材料在高温下的力学性能曲线进行简化得到其简化模型,然后根据高温下的截面性质得到截面极限弯矩计算公式,运用板的塑性绞铰法求得板的极限弯矩,带入截面的计算公式中,即可求得截面的配筋。通过此法可以简单计算板在火灾下的配筋,以及通过已知配筋求板的耐火极限。    

2.  考虑爆裂的高性能混凝土梁耐火极限分析  
   申中原  齐笑雪《人民黄河》,2009年第31卷第8期
   在高性能混凝土材料的高温性能和爆裂机理的基础上,通过对矩形混凝土配筋梁控制截面的离散分析,利用高温下受弯构件的弯矩-曲率关系,推导了在火灾高温下不考虑爆裂和考虑爆裂情况下构件的极限承载力计算公式,分析了爆裂对高性能混凝土梁耐火极限的影响.实例计算表明:不考虑爆裂时构件的耐火时间由其外荷载与极限承载力的比值所决定;高性能混凝土发生爆裂后,构件的承载力迅速下降,耐火时间将由构件的爆裂时间所决定.    

3.  预应力混凝土简支梁板中无粘结筋应力增长规律  被引次数:1
   王英  王晓东  郑文忠《吉林大学学报(工学版)》,2008年第38卷第3期
   针对无粘结预应力混凝土梁板在受荷过程中的无粘结筋不符合变形平截面假定的特点,应用等刚度法及弯矩-曲率非线性分析法,编制了可用于分别考察正常使用极限状态和承载能力极限状态无粘结筋应力增长规律的计算程序。基于模型试验结果和大量仿真分析结果,得到了非预应力筋配筋指标、预应力筋配筋指标、跨高比、加载形式、预应力筋布筋型式、跨中预应力筋合力点至受压区边缘的距离等参数对正常使用阶段及正截面承载能力极限状态下简支梁板中无粘结筋应力增长的影响规律;建立了无粘结预应力混凝土简支梁板中无粘结筋在正常使用阶段和正截面承载能力极限状态下应力增量的计算公式。    

4.  火灾高温下钢筋砼梁截面极限弯矩的计算  被引次数:5
   王学谦《建筑结构》,1996年第7期
   通过对梁截面进行离散化,采用结构分析方法,分析了钢筋砼梁处于火灾高温下截面的应力、应变状态,并在此基础上提出了梁截面极限弯矩计算公式,为代替梁标准耐火试验确定耐火极限和火灾后鉴定修复提供了依据.    

5.  预应力混凝土连续梁板抗火性能非线性分析  
   侯晓萌  郑文忠《哈尔滨工业大学学报》,2011年第43卷第12期
   为模拟预应力混凝土连续梁板在火灾下的受力全过程,认为火灾下预应力混凝土梁板截面总应变符合平截面假定,基于混凝土、普通钢筋和预应力筋的耦合本构关系,用t时刻的混凝土应力计算t+1时刻混凝土的瞬态热应变、高温徐变,钢筋与预应力筋采用相同的解耦方法,可求得火灾下预应力混凝土梁板的弯矩-曲率曲线;对支座反力进行迭代求解,计算梁板在曲率与支座反力共同作用下的弯矩、挠度和支座位移,直至支座位移满足变形协调方程,进而对截面曲率积分可求得火灾下连续梁板的变形;编制的计算程序得到了抗火试验结果的验证.研究结果表明:支座和相邻跨的约束对连续梁板的耐火极限影响显著,相同条件下,边跨的跨中变形较中间跨大.    

6.  钢-GFRP混合配筋混凝土梁抗弯承载力计算  被引次数:1
   屈文俊  陈道普  黄海群《建筑结构》,2006年第12期
   提出了在截面角区用GFRP筋代替钢筋的混合配筋方法来解决结构的耐久性问题。通过对混合配筋混凝土梁在弯曲作用下的力学、使用性能进行分析,推导出混合配筋混凝土梁的极限弯矩的计算公式,并通过静力抗弯试验,对公式进行了修正和完善。    

7.  GFRP筋混凝土板正截面抗弯承载力研究  
   王国强  孙理想《玻璃钢/复合材料》,2017年第7期
   为了研究GFRP筋混凝土板的正截面抗弯承载力,基于平截面假定、内力平衡条件以及变形协调条件,对GFRP筋混凝土板在适筋及适量超筋两种配筋设计情形下的正截面抗弯承载力计算公式进行了推导,通过8组具有不同配筋率与混凝土强度等级的GFRP筋混凝土板抗弯承载力试验,对推导的计算公式进行了验证,同时研究了构件抗弯承载力与配筋率、混凝土强度等级之间的变化关系.结果表明:试验得到的极限承载力与公式计算的理论承载力数据吻合较好,可以较准确地反映GFRP筋混凝土板抗弯承载力的计算过程;适量超筋设计构件破坏形式表现为以受压区混凝土被压碎为标志的塑性破坏,这种设计方式更有利于提高GFRP筋混凝土板的安全性能;同时为了保证混凝土板达到极限承载力时受拉区GFRP筋不被拉断,建议设计配筋率取1.4倍的平衡配筋率;随着GFRP筋混凝土板配筋率的增加,构件承载力系数逐渐增大,安全储备也逐渐提高;GFRP筋混凝土板的抗弯承载力随着配筋率与混凝土强度的增加而逐渐增大.    

8.  FRP筋混凝土梁正截面承载力计算方法的研究  
   邓宇  张鹏  李冰《玻璃钢/复合材料》,2009年第3期
   在定义FRP筋混凝土梁两种破坏模式的基础上,给出了界限配筋率及极限弯矩的计算公式,建立了FRP筋混凝土梁的正截面计算方法.    

9.  火灾后预应力混凝土简支板力学性能试验  被引次数:3
   郑文忠  侯晓萌  陈伟宏《哈尔滨工业大学学报》,2011年第43卷第2期
   为了研究火灾后预应力混凝土板的承载力、变形和板中预应力筋有效应力的退化规律,进行了13块无粘结和1块有粘结预应力混凝土单向简支板火灾后力学性能试验.根据火灾下温度场分布沿板厚方向将截面分条带,引入火灾后钢筋、混凝土本构关系,基于截面轴力、弯矩平衡,获得了火灾下预应力混凝土板任意截面的弯矩-曲率关系全曲线,进而对截面曲率积分可求得简支板的变形.试验结果表明:初始有效应力越高、受火时间越长,火灾后预应力损失越大;保护层厚度越小、受火时间越长、荷载水平越大,火灾后板承载力降低幅度越大;相同条件下,火灾后有粘结板预应力混凝土板承载力降低幅度较无粘结预应力混凝土板大.根据试验结果拟合出火灾后无粘结预应力混凝土简支板中无粘结筋剩余应力、极限应力的计算公式,提出了火灾后预应力混凝土板正截面承载力计算公式.    

10.  钢筋砼矩形截面对称配筋偏心受拉构件的简化计算与配筋设计  
   鲍质孙《建筑结构学报》,1986年第7卷第5期
   本文按构件变形后平截面保持为平面的假定,计算了对称配筋矩形截面偏心受拉构件在各种配筋率和相对保护层厚度时的正截面强度,绘制了弯矩-轴力相关图。得到和文献[4]从试验研究所得的相同结论:其弯矩-轴力相关图可取直线简化。并从而推导出已知荷载时直接求配筋的公式。    

11.  预应力FRP加固混凝土梁的变形性能研究  
   司马玉洲  朱宏平  张建文《华中科技大学学报(城市科学版)》,2008年第3期
   结合试验结果对预应力FRP加固混凝土梁的变形性能进行了理论研究。推导了考虑预应力损失的截面屈服曲率、极限曲率和相应的屈服弯矩、极限弯矩表达式:计算了试件在不同预应力度、不同FRP补强率、不同纵筋含钢率情况下的截面曲率延性系数μφ,并进行了相关因素分析;简化M-φ曲线为两折线模型。分析结果表明:预应力度、预应力FRP补强率、纵向受拉钢筋配筋率ρ和纵向受压钢筋配筋率ρ’对截面曲率延性都有影响,其中纵向受拉钢筋配筋率ρ和纵向受压钢筋配筋率ρ’对截面曲率延性影响较显著。推导的理论计算公式和试验结果吻合较好。    

12.  柱支承无粘结预应力混凝土双向板内力重分布  
   王晓东  郑文忠  王英《哈尔滨工业大学学报》,2014年第46卷第12期
   为了研究柱支承预应力混凝土双向板中无粘结筋应力增长规律及弯矩调幅设计方法,采用ABAQUS大型有限元软件建立了柱支承无粘结预应力混凝土双向板的有限元分析模型。通过将双向板划分为柱上板带和跨中板带,分别考察了综合配筋指标和非预应力筋屈服强度对无粘结筋应力增量及支座控制截面弯矩调幅系数的影响规律。分析结果表明:在综合配筋指标和预应力度一定的条件下,正常使用阶段和承载能力极限状态无粘结筋应力增量随非预应力筋屈服强度的提高而增大,而支座控制截面的弯矩调幅系数随非预应力筋屈服强度的提高而减小。建立了以综合配筋指标和非预应力筋屈服强度为自变量的柱支承预应力混凝土双向板中无粘结筋应力增量和弯矩调幅系数计算公式。    

13.  RC梁-圆钢管混凝土柱节点环梁承载力设计方法  被引次数:1
   方小丹  黄圣钧  李少云  钱稼茹  周栋梁《建筑结构学报》,2008年第29卷第5期
   结合静载、低周往复及拟动力等历次环梁节点的试验结果,总结了环梁节点的破坏形态,提出了基于试件破坏面极限平衡的节点环梁承载力设计方法。该方法综合考虑了环梁环筋和箍筋的相互作用及框架梁、环梁截面尺寸的影响。利用三维有限元分析了在框架梁端弯矩作用下环梁的应力分布,比较了楼板的存在对环梁环向、径向以及竖向应力的影响,从而考虑楼板对环梁承载力的有利作用。在此基础上进一步提出了节点环梁实用的承载力计算公式,由框架梁梁端的配筋可直接求得环梁的配筋,极大地简化了设计计算工作。该计算公式与试验数据符合良好,可用于工程设计。    

14.  高温(火灾)条件轴心受压变截面钢构件承载力理论研究  被引次数:2
   谭巍 王肇民《钢结构》,1999年第14卷第1期
   根据以往的试验与理论研究,导出了高温(火灾)条件下具有防火被覆的钢构件内部升温的计算公式,介绍了钢材在高温(火灾)条件下的力学性能变化,并给出了求得高温(火灾)条件下轴心受压变截面钢构件极限承载力以及钢构件临界温度的计算方法和简便、实用的高温(火灾)条仟下验算变截面轴压锅构件稳定承载力的计算公式.    

15.  四面受热时型钢混凝土柱的简化计算方法研究  
   王玉镯  范安宁  闫凯  傅传国《山东建筑大学学报》,2014年第3期
   高温作用下型钢混凝土柱的力学性能的有限元分析是进行其抗火性能设计研究的重要途径。基于型钢和混凝土材料在高温下的力学性能曲线,简化得到其计算模型,通过ABAQUS软件分析,研究了高温下型钢混凝土柱在不同时刻的温度场分布,根据分析得到的结果确定了柱截面等温曲线的位置,结合常温下型钢混凝土柱的计算公式对高温下的计算公式进行了研究,简化得到了高温下型钢混凝土柱极限承载力的计算公式,根据已有的试验资料对所推导型钢混凝土柱简化计算方法的正确性进行了分析,结果表明:利用文中简化的计算公式计算所得的型钢混凝土柱的弯矩值为865 kN,轴力值为132 kN·m,与其试验值具有一定的吻合度。    

16.  连续梁中无粘结预应力筋极限应力增量  
   王晓东《工业建筑》,2012年第Z1期
   无粘结筋极限应力增量的合理计算,是较准确计算无粘结预应力混凝土梁正截面承载力和极限荷载的基础。采用弯矩-曲率非线性分析法编制了可考察预应力混凝土梁中无粘结筋极限应力增量的计算程序,通过与16根两跨预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力实测值的比较,验证了该方法的精确性。最后基于仿真分析结果,得到了预应力筋配筋指标、非预应力筋配筋指标、跨高比、加载形式等参数对承载能力极限状态下连续梁中无粘结筋应力增长的影响规律;建立了无粘结部分预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力增量的计算公式。    

17.  GFRP筋混凝土连续梁极限状态研究  
   吴智明  祁皑《华北水利水电学院学报》,2010年第31卷第6期
   首先推导了GFRP筋混凝土矩形截面梁正截面极限弯矩的计算公式,然后通过定义弯矩重分布系数分析两跨GFRP筋混凝土连续梁的极限弯矩和破坏截面,最后通过6根GFRP筋混凝土连续梁试验检验了理论分析的合理性,为GFRP筋混凝土连续梁的工程应用提供参考.    

18.  预应力混凝土两跨连续梁中无粘结筋极限应力算法研究  被引次数:5
   郑文忠  郑弦  王英《建筑结构》,2005年第7期
   合理考虑两跨连续梁在加载过程中受力模式的变化和无粘结筋的应力增量对支座控制截面正截面抗弯承载力的贡献,选择合理的结构“失效”标志,就可应用相关设计规程所给刚度计算公式按等刚度法计算结构的变形,求得无粘结筋在外载下的伸长,从而确定无粘结筋极限应力。据此,通过计算机模拟分析,探讨了在不同荷载作用下两跨适筋连续梁中无粘结筋极限应力增量随普通钢筋配筋指标βs和预应力筋配筋指标βp的变化规律,建立了与现有试验结果相吻合的两跨连续梁中无粘结筋极限应力的计算公式。    

19.  简易法计算混凝土矩形截面受弯构件配筋量  被引次数:2
   李秋英《河北煤炭》,2002年第1期
   在已知弯矩、构件断面情况下,通过引进系αs,推导出直接计算纵筋配筋量的公式,计算方便,结果准确。    

20.  钢骨混凝土柱的耐火性能和抗火设计方法(Ⅰ)  被引次数:2
   郑永乾  韩林海《建筑钢结构进展》,2006年第8卷第2期
   确定了高温下组成钢骨混凝土的钢材和混凝土的热工参数和力-热本构关系模型,利用有限元法计算了钢骨混凝土柱截面温度场,计算结果得到实验结果的验证。利用数值方法对钢骨混凝土柱耐火极限及火灾下荷载-变形关系曲线进行了计算分析,理论计算结果和实验结果吻合良好。在此基础上,分析了截面尺寸、构件长细比、截面含钢率、截面配筋率、荷载偏心率、钢骨和钢筋屈服强度、混凝土强度、截面高宽比等参数对耐火极限以及火灾下构件承载力的影响规律。最后,提出了钢骨混凝土柱耐火极限的实用计算公式。本文是第一部分。    

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