内支座为简支、外支座为固支的环板的极限分析

利用极限平衡条件,对内支座为简支、外支座为固支的环板进行了塑性极限分析,假定环板破坏时的塑性铰线为径环向,假定塑性铰线上的径向弯矩、切向弯矩均达到极限弯矩MP,根据力的平衡条件和力的边界条件,得出了环板极限状态时的内力计算公式,并通过试算得出了环板在不同的内外半径之比时,公式中的塑性铰线位置系数0ρ、1ρ的取值,使内支座为简支、外支座为固支的环板按极限状态设计时的计算问题大为简化.本文的环板的设计方法简单可行,便于在工程中应用.     

空爆载荷作用下固支矩形钢板的塑性极限变形

采用能量守恒原理,对四边固支约束的矩形钢板在空中非接触爆炸载荷作用下的塑性动力响应进行理论分析;考虑矩形板变形过程中的弯矩效应、膜力效应对变形的影响,建立板变形的挠曲面函数,对板塑性铰线弯曲变形能及面内的伸长变形能进行理论推导,得到钢板塑性大变形的理论计算公式;算例验证表明:理论计算结果与文献试验及程序模拟结果吻合较好,可以应用于板类结构在空中非接触爆炸载荷作用下的毁伤或大变形预测.     

集中荷载作用下点支承单格板的塑性极限分析

应用塑性理论对集中荷载作用下的点支承单格无梁板作分析。采用塑性铰线理论,对三种可能的塑性铰线形式分别进行分析,得到极限承载力的解析式。同时给出两个方向相同极限弯矩的正方形板的破坏图式及极限承载力。     

一次超静定梁的弹塑性全过程分析

通过虚功原理和单位荷载法分析了集中荷载作用下一次超静定梁的弹塑性加载及变形过程.受力变形可分为4个阶段:弹性阶段;固支端附近产生塑性变形阶段;固支端附近和集中荷载作用点附近均产生塑性变形阶段;固支端保持为塑性铰,集中荷载作用点附近塑性区扩展而固支端附近塑性区卸载阶段.给出了加载各阶段的弯矩、位移公式及外荷载与支反力的关系式,可供工程结构设计.     

无梁楼盖的塑性分析

本文按塑性铰线理论对各种周边为线支承的无梁楼盖作了塑性分析,求出了相应的极限荷载值或塑性弯矩值。进而按实际板结构有柱帽存在的破坏试验所观测到的主要裂缝线开展情况,对塑性铰线进行了修正,从而提高了各种无梁楼盖的承载能力(或谓降低塑性弯矩)约37％～90％。     

爆炸载荷作用下混凝土板的塑性动力响应

采用能量守恒原理,对假设四边为固定约束的地下浅埋混凝土方板,忽略材料的弹性变形能,同时考虑土-结构的接触界面上两种介质相互作用对界面压应力分布的影响,在非接触爆炸载荷作用下的塑性大变形响应进行了理论分析,运用Lagrange方程,建立板的运动响应微分方程,得到固支混凝土方板塑性大变形的理论计算公式．结果表明：理论计算与试验及程序分析结果吻合较好,表明该方法可应用于地下混凝土板类结构在非接触爆炸载荷作用下的毁伤或人防结构的工程预测．     

钢筋混凝土板中负弯矩钢筋长度的分析方法

根据塑性铰线理论分析了四边支承板和三边支承一边自由板的可能破坏机构，得出了相应的极限荷载，并且分析了钢筋混凝土板负弯矩钢筋切断的可能破坏机构，按不降低相应的极限荷载为条件，确定出负弯矩钢筋的理论截断位置。给出了四边支承形板和三边支承一边自由矩形板在不同边长比λ，跨中双向配筋比ｋ以及各种支座类型情况下的负弯矩钢筋和长度系数ξ，若考虑一定的延伸长度之后，即可确定负弯矩钢筋的实际配置长度。     

预制带肋底板混凝土双向叠合板极限承载力

为适应复杂荷载条件及不同的楼盖跨度,对预制带肋底板的结构体系进行了拓展。基于塑性绞线理论,推导了均布荷栽作用下常见边界条件预制带肋底板混凝土双向叠合板（双向叠合板）的极限承载力与塑性绞线形成位置,提出了双向叠合板正交2个方向单位宽度极限弯矩的简化计算公式,进行了均布荷载作用下四边简支与四边固支双向叠合板2个算例的塑性极限分析,结果表明：基于该文给出的极限承载力公式的计算结果与试验结果吻合较好。     

按无量纲屈服准则分析正交异性板的极限荷载

为得到正交异性板极限荷载分析的简单实用的计算方法，建立了正交异性板的无量纲屈服准则，得出了用量纲力矩表示的正交异性板曲率速率公式。利用转轴公式和沿塑铰线曲率速率应满足的条件得出正交异性板中沿任意方向塑性铰截面弯矩的普遍算式，得出用无量纲力矩计算内力功的计算方法，最后根据能量原理得出正交异性板极限荷载上限估计的一般计算方法。并通过实例对理论公式做了验算。     

考虑斜向塑性铰线抵抗弯矩的矩形双向板虚功分析法

基于虚功原理,建立了矩形双向板斜向塑性铰线抵抗弯矩的内功计算公式,据此计算了矩形双向板的极限荷载,并结合利用向量投影原理求解极限荷载的虚功分析法计算结果,证明了本文方法的正确性．