铸铁硬度对陶瓷铸铁副陶瓷磨损的影响

本文在Ｍ－２００环—块磨损试验机上通过对工程陶瓷Ａｌ２Ｏ３，ＺｒＯ２，Ｓｉ３Ｎ４与不同硬度的灰铸铁及球铁在乳化液润滑下进行磨损试验，旨在研究铸铁硬度对陶瓷磨损体积的影响．实验结果表明，陶瓷磨损体积与铸铁硬度成正比关系，并从理论上得到了认证．     

Al2O3陶瓷与铸铁副在空气和蒸馏水润滑下的滑动磨损

在室温、干摩擦（空气）及蒸馏水润滑条件下使用环块磨损试验机进行Ａｌ２Ｏ３陶瓷和球黑铸铁、灰铸铁及钢配副时的滑动磨损试验。结果表明：蒸馏水润滑下Ａｌ２Ｏ３及铸铁的磨损体积均小于在干磨擦条件下;在同一润滑条件下,钢的磨损体积大于铸铁磨损体积,球黑铸铁磨损体积最小;陶瓷Ａｌ２Ｏ３磨损体积在干摩擦时与铸铁配副时比与钢配副时要小得多。对Ａｌ２Ｏ３磨面进行形貌及能谱分析,发现在干摩擦条件下,Ａｌ２Ｏ３磨面有大     

陶瓷与石墨化铸铁副乳化液润滑滑动磨损研究

在室温下,以乳化液为润滑剂,使用环－块磨损试验机进行了Al2O3、ZrO2及Si3N4三种工程陶瓷与球墨铸铁、灰铸铁配副的滑动磨损试验。结果表明陶瓷磨损体积依次增加的顺序为Al2O3→ZrO2→Si3N4,且陶瓷的磨损体积与铸铁的硬度成正比;而铸铁无论与何种陶瓷配副,灰铸铁的磨损体积大于球墨铸铁,马氏体基体铸铁的磨损体积反而大于珠光体基体铸铁。     

灰铸铁与Al2O3副的摩擦磨损研究

本文在Ｍ－２００环－块磨损试验机上研究工程陶瓷Ａｌ２Ｏ３与灰铸铁配制在空气，蒸馏水，乳化液和油润滑条件下摩擦磨损特性，并与０．８Ｃ钢（Ｔ８）做比较，探讨铸铁中石墨对磨损行为的影响，结果表明，随着空气，蒸馏水，乳化液和油这一润滑顺序，Ａｌ２Ｏ３陶瓷和铸铁副的摩擦系数和磨损理都逐渐降低，但下降幅度逐渐减小，在空气和蒸馏水润滑下，铸铁中石墨能起固体润滑剂作用，而在乳化液和油润滑下，石墨不能发挥其固体润滑     

灰铸铁与Al_2O_3副的摩擦磨损研究

本文在Ｍ－２００环－块磨损试验机上研究了工程陶瓷Ａｌ_２Ｏ_３与灰铸铁配副在空气、蒸馏水、乳化液和油润滑条件下摩擦磨损特性，并与０．８％Ｃ钢（Ｔ８）做比较，探讨铸铁中石墨对磨损行为的影响．结果表明：随着空气、蒸馏水、乳化液和油这一润滑顺序，Ａｌ_２Ｏ_３陶瓷和铸铁副的摩擦系数和磨损量都逐渐降低，但下降幅度逐渐减小．在空气和蒸馏水润滑下，铸铁中石墨能起固体润滑剂作用，而在乳化液和油润滑下，石墨不能发挥其固体润滑剂作用．     

陶瓷涂层与聚酯网的摩擦磨损研究

采用等离子喷涂技术制备了Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２陶瓷涂层,并研究了Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２陶瓷涂层与聚酯网的摩擦磨损性能。研究结果表明Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２陶瓷涂层与聚酯网的摩擦系数在干摩擦条件下为０．０８６,在水润滑条件下为０．０７２,陶瓷涂层在水润滑条件下的磨损率为５×１０－６ｍｍ／ｈ。     

碳化铬-镍铬涂层对几种陶瓷的滑动摩擦磨损

在ＭＭ－２００块－环接触磨损试验机上，测定了等离子喷涂碳化铬－镍铬涂层对烧结Ａｌ２Ｏ３、热压烧结Ｓｉ３Ｎ４、ＳｉＣ和等离子喷涂ＴｉＯ２涂层等四种陶瓷材料在干摩擦条件下的滑动摩擦系数和磨损量；利用ＳＥＭ、ＥＤＡＸ和ＸＲＤ等技术，观察和分析了摩擦副材料在磨损后的形貌、物质转移和物相转变；讨论了摩擦副材料的显微结构和某些物理性能、机械性能对碳化铬－镍铬涂层摩擦磨损行为的影响，结果表明：涂层与不同陶瓷对磨，不仅其磨损量相差很大，而且其摩擦磨损机理也不相同，摩擦磨损过程中对磨材料向涂层表面的转移，有利于提高涂层的耐磨能力。配对陶瓷的显微颗粒尺寸和弹性模量愈小，导热系数愈高，则与碳化铬－镍铬涂层的配对性能愈好。     

Al2O3陶瓷与铸铁副在空气和蒸馏水润滑下的滑动磨损

在室温、干摩擦(空气)及蒸馏水润滑条件下使用环块磨损试验机进行Al2O3陶瓷和球墨铸铁、灰铸铁及钢配副时的滑动磨损试验.结果表明:蒸馏水润滑下Al2O3及铸铁的磨损体积均小于在干磨擦条件下;在同一润滑条件下,钢的磨损体积大于铸铁磨损体积,球墨铸铁磨损体积最小;陶瓷Al2O3磨损体积在干摩擦时与铸铁配副时比与钢配副时要小得多.对Al2O3磨面进行形貌及能谱分析,发现在干摩擦条件下,Al2O3磨面有大量铸铁或钢的转移物组成的迁移膜,在蒸馏水润滑条件下则没有.分析认为,铸铁中石墨在于摩擦时能起到较明显的固体润滑剂作用,相对地减小了磨损,而在蒸馏水润滑下石墨的润滑作用己大大减弱.     

等离子喷涂复合陶瓷涂层及其耐磨性能

用等离子喷涂技术制取了ＭＯ＋Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２、ＭＯＳ２＋Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２＋Ｃｒ３Ｃ２ＮｉＣｒ和ＭｏＳ２＋Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ复合涂层．利用ＳＥＭ、ＸＲＤ、和ＸＰＳ等技术．观察和分析了涂层的显微结构和喷涂过程中的物相变化及添加成分对涂层耐磨性能的影响．在ＭＭ－２００型磨损试验机上测定了涂层的滑动摩擦系数和磨损率．结果表明；Ｍｏ、ＭｏＳ２与Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２的结合性能较好，ＴｉＯ２、ＭｏＳ２在Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ涂层的气孔和裂纹处偏聚；添加ＭｏＳ２对Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２涂层的物相组成有明显的影响；适量的ＭＯ、ＭＯＳ２加入Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＯ２中，可以降低涂层的摩擦系数和磨损率；而ＴｉＯ２、ＭｏＳ２加入Ｃｒ３Ｃ２－ＮｉＣｒ中，对涂层的摩擦磨损性能影响不大     

ZrO_2－Y_2O_3陶瓷涂层的相变问题

本文综述了以往在ＺｒＯ２－Ｙ２Ｏ３陶瓷涂层相变问题方面的研究情况，包括涂层的相组成、涂层的相稳定性以及涂层的相组成与涂层性能之间的关系等方面内容。并提出了ＺｒＯ２－Ｙ２Ｏ３陶瓷涂层相变研究亟待解决的问题．     

Fe—Al2O3p复合材料的热处理

采用硬度、拉伸和磨损等试验手段，检测了Ｆｅ－Ａｌ２Ｏ３Ｐ复合材料的强化效果；通过光学显微镜、ＳＥＭ等微观分析技术，分析了淬火处理后Ｆｅ基与Ａｌ２Ｏ３颗粒间的复合状况。结果表明，淬火处理可强化基体，降低Ａｌ２Ｏ３颗粒与基体间的硬度梯度，使两者复合更紧密，提高材料的整体性能。     

四种典型合金白口铸铁磨损特性的研究

在模拟实际件冷度速度的基础上，着重研究了四种典型合金白口铸铁的强度、组织、耐磨性及磨损形貌。试验结果表明：以Ｍ７Ｃ３型加ＶＣ型碳化物的Ｍ２合金，其硬度高，碳化物分析均匀，耐磨性好。     

金属表面等离子喷涂陶瓷材料提高耐磨性的研究

利用等离子喷涂技术将Ａｌ２Ｏ３和ＣＯ／ＷＣ陶瓷材料喷涂在金属表面，对陶瓷喷涂层与金属基体的结合强度和在滑动磨损条件下的耐磨性进行了试验研究．试验结果表明，Ａｌ２Ｏ３涂层的磨损率是金属基体的１／２；ＣＯ／ＷＣ涂层的磨损率基金属基体的１／１Ｏ．结合扫描电镜观察，探讨了涂层材料的微观磨损机理，认为陶瓷涂层材料的磨损机理不同于金属材料的微切削、犁沟磨损机理，其磨损主要是大界的断裂和晶粒的局部脆性断裂及剥落．因此，为提高陶瓷涂层的耐磨性，应首先着重于提高陶瓷材料的强度．     

碳化铬—镍铬涂层对几种陶瓷的滑动摩擦磨损

在ＭＭ－２００块－环接触磨损试验机上，测定了先进等离子喷涂碳化铬－镍铬涂层对烧结Ａｌ２Ｏ３，热压烧结Ｓｉ３Ｎ４，ＳｉＣ和等离子喷涂ＴｉＯ２涂层等四种陶瓷材料在干摩擦条件下的滑动摩擦系数和磨损量；利用ＳＥＭ，ＥＤＡＸ和ＸＲＤ等技术，观察和报摩擦副材料的磨损后的形貌，物质转移和物相转变； Ｉ     

α—Fe2O3—Al2O3—Na2O纳米陶瓷制备及其湿敏特性

采用溶胶－凝胶法制备了α－Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ复合超微粉,对微粉及其烧结后的物相及粒度进行了分析。湿敏特性测试结果表明：纳米级α－Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ陶瓷元件的感湿灵敏度高于简单氧化物机械混合后制成的α－Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ陶瓷元件,并具有较快的响应特性及较好的稳定性。     

Y2O3—ZrO3陶瓷的电导特性研究

对Ｙ２Ｏ３摩尔分数为６％的Ｙ２Ｏ３－ＺｒＯ２陶瓷的电导特性进行了实验研究。利用扫描电子显微镜，Ｘ光衍射仪，Ｖ氏硬度仪和交流阻抗法等研究测定了氧化钇部分稳定氧化锆在不同烧结温度下的显微组织，相比例，断裂韧性与电导率，实验证明，在温度为１６００℃时烧结扔Ｙ２Ｏ３－ＺｒＯ３陶瓷材料，组织致密，其电导率达到１０＾－２Ｓ／ｃｍ，而四方相含量的降低可能是导致断裂韧性降低的重要原因     

SHS—离心法制备陶瓷内衬钢管

采用ＳＨＳ－离心法制备了陶瓷内衬钢管。试验结果表明，ＳｉＯ２添加剂可提高陶瓷层的致密性，所有添加剂均使陶瓷层硬度有所下降。讨论了陶瓷层厚度不均匀的形成原因。制备的陶瓷内衬钢管具有优良的力学性能。     

氟金云母可切削玻璃陶瓷的研究

本文选定Ｋ２Ｏ－ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２－Ｆ系统为成分设计基础，制备出氟云母为主晶相的可切削玻璃陶瓷，弯曲强度σｂ＝１６０ＭＰａ，断裂韧性ＫＩＣ＝２．１ＭＰａ．ｍ＾１／２，组织特征为相互交错的云母晶体。     

自蔓延高温合成法（SHS）制备致密的Al_2O_3－TiC陶瓷

采用电热爆－加压法（ＥＴＥ－Ｐ）和燃烧合成制粉＋加压法（ＳＨＳ＋ＨＰ）制备了致密的Ａｌ２Ｏ３陶瓷．研究表明，ＳＨＳＡｌ２Ｏ３－ＴｉＣ陶瓷的力学性能和切削性能均优于采用传统热压方法所制备的Ａｌ２Ｏ３＋ＴｉＣ陶瓷刀具，并对ＳＨＳＡｌ２Ｏ３＋ＴｉＣ的的显微结构及致密化机制作了研究．     

YCe—TZP陶瓷的低温时效

对化学共沉淀法制备的３Ｙ－ＴＺＰ,３Ｙ２Ｃｅ－ＴＺＰ（３％Ｙ２Ｏ３－２％ＣｅＯ２－ＺｒＯ２）和３Ｙ４Ｃｅ－ＴＺＰ（３％Ｙ２Ｏ３－４％ＣｅＯ２－ＺｒＯ２）纳米粉末进行了１４５０℃无压烧结,研究了这３种ＴＺＰ陶瓷在２５０℃水蒸汽中时效１５０ｈ前后抗弯强度和显微结构的变化,此外,结合红外光谱和ＥＤＡＸ能谱分析,探讨了３Ｙ－ＴＺＰ的时效老化机理,结果表明：随着ＧｅＯ２含量增加,ＴＺＰ时效后抗弯时强度的降低幅度减小,３Ｙ４Ｃｅ－ＴＺＰ几乎不发生时效老化现象,在时效过程中,３Ｙ４Ｃｅ－ＴＺＰ表面形成了ＣｅＯ２保护层,防止了Ｙ－ＯＨ键的形成,从而有效地抑制了ｔ→ｍ时效相变。