SMA增容ABS/PA6共混体系的形态和力学性能

采用熔融共混方法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的ABS/PA6共混物,用扫描电镜分析(SEM)、动态力学分析(DMA)对ABS/PA6共混物结构进行了表征,结果表明:未加相容剂的ABS/PA6二元共混物中,分散相易聚集,分散相粒径分布不均匀,相界面清晰,相容性差;加入相容剂后,ABS/PA6共混物的分散相粒径明显减小,分散相粒径分布均匀,单位体积上分散相的界面面积增大,在ABS含量为55%时,界面面积最小,ABS/PA6共混物发生相反转的范围变宽,且向高体积分数的PA6移动.     

ABS/PBT共混合金体系的研制

以ABS、PBT为基体树脂，RC为增容剂，NBR为增韧改性剂，并加入其它助剂，制备了ABS／PBT共混合金。研究了PBT的含量、ABS的牌号、相容剂和NBR的含量对ABS／PBT共混合金力学性能的影响。结果表明：用35％的PBT去改性不同牌号的ABS，与不加相容剂的状况比较，相容剂对ABS／PBT共混合金增容后，拉伸强度和弯曲强度分别提高11．2％和12．2％，共混合金的相分散性好，形态结构稳定。弹性体与相容剂协同作用，显著提高材料的韧性。加入20份NBR时，共混合金的断裂伸长率提高412．1％，冲击强度提高72．5％。并且在一定程度上克服了增韧对材料拉伸强度等性能造成的损失，起到了优化材料性能的目的。     

PA6/TPEE共混纤维结构与性能的研究

将PA6与少量热塑性聚酯弹性体(TPEE)共混纺丝制成共混纤维,期望利用TPEE良好的吸湿性能来改善共混纤维的吸湿性及抗静电性能.研究了共混纤维的力学性能、染色性能、抗静电性能及热性能,并用SEM、X-ray对纤维的结构进行了分析.结果表明TPEE的加入改变了PA6的结晶性能,共混纤维的柔性、吸湿性、抗静电性能都有了一定的改善.     

尼龙6／聚丙烯共混物结构与性能研究

采用FT－IR,SEM,DSC和力学性能测试研究了力化学方法制备的聚丙烯接枝马来酸酐（PP－g-MAH）对尼龙6（PA6）／聚丙烯（PP）共混体系的增容作用。结果表明,在共混过程中,PA6与PP－g-MAH之间发生了相互作用,使增容共混体系的力学性能明显优于未增容体系,增容体系分散相（PP相）粒度明显低于未增容体系,熔融粘度高于未增容体系,增容共混体系PP和PA6的熔点和结晶度低于未增容体系。     

MPP增容PP/PA6 共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯/尼龙6(PP/PA6)共混物,研究了MPP增容PP/PA6共混物的形态结构和热行为,探讨了MPP增容PP/PA6共混物的增容机理.结果表明: PP/PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构.MPP的加入改善了PA6与PP的相容性,使两相分散均匀.MPP对PP/PA6共混物的增容机理可用界面--分散相表面改性模型来描述.     

ABS/PA6合金的无卤膨胀性阻燃研究

以聚磷酸铵(APP)为酸源, 利用ABS/PA6合金中PA6为炭源对ABS/PA6合金进行膨胀型阻燃研究,探讨了不同成炭协效剂与APP复配对合金阻燃性能的影响,这些成炭协效剂包括季戊四醇笼状磷酸酯(PEPA),热塑性酚醛树脂(TPPFR),环氧树脂(E-44)和分子筛4A. 结果表明,PA6具有较好的成炭作用, 当APP含量为25%时,阻燃合金体系的极限氧指数可达29,UL-94测定达V-1级别,APP含量为35%时,UL-94测定达V-0级别.而以5t%的季戊四醇笼状磷酸酯(PEPA)或环氧树脂(E-44)与20%APP复配, 或以3%分子筛4A与22%APP复配都可以大大提高体系的阻燃性能和高温下的残炭量, 使阻燃体系氧指数达到30以上, UL-94测定达V-0级别. SEM形貌分析显示体系燃烧表面都形成了膨胀、均匀、致密的炭层结构.     

尼龙6/聚丙烯共混物结构与性能研究

采用FTIR, SEM, DSC 和力学性能测试研究了力化学方法制备的聚丙烯接枝马来酸酐(PPgMAH)对尼龙6(PA6)/聚丙烯(PP)共混体系的增容作用.结果表明,在共混过程中,PA6与PPgMAH之间发生了相互作用,使增容共混体系的力学性能明显优于未增容体系,增容体系分散相(PP相)粒度明显低于未增容体系,熔融粘度高于未增容体系,增容共混体系PP和PA6的熔点和结晶度低于未增容体系.     

PA/PP塑料合金的研制

研究了ＰＡ／ＰＰ合金体系的制备和力学性能．结果表明，加入马来酸酐对ＰＰ进行接枝改性后，与ＰＡ共混可以提高合金体系的力学性能．当引入第三组组分ＥＰＤＭ或ＮＢＲ组成三元体系ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ或ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ，可以大幅度提高合金体系冲击强度．且三元组分ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ与ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ的力学性能接近，可以用ＮＢＲ替代ＥＰＤＭ混入ＰＡ／ＰＰ合金体系中．降低产品成本．     

AS水解物对PA6／ABS共混物的增容

讨论了用挤出机碱性水解ＡＳ（丙烯腈－苯乙烯共聚物）的方法来制备尼龙６／ＡＢＳ共混物的增容剂。该增容剂大大提高了共混物的冲击性能。本文还探讨了增容剂结构、共混物织态结构对共混物性能的影响。     

MAH原位增容PP/PA6共混体系力学性能研究

采用MAH一步法原位增容PP/PA6共混物,研究MAH和DCP的用量对PP/PA6共混物力学性能的影响,并通过与PP-g-MAH增容PP/PA6共混体系对比,发现MAH原位增容可有效提高PP/PA6共混体系的力学性能.一步法原位增容工艺简单,成本低.     

Melting Behavior of PA6 and PA6/PE Blends Crystallized from Amorphous State

目的研究尼龙６及其与线性低密度聚乙烯共混物的非晶样品的熔融行为．方法采用ＤＳＣ技术探讨了退火温度、退火时间、ＤＳＣ扫描速率、以及连续多步退火等因素与冰水淬火样品中的尼龙６组分的熔融峰间的相互关系．结果与结论上述因素对尼龙６组分的熔融行为有较大的影响,共混使尼龙６的结晶度和结晶完善度降低,随退火时间的延长结晶度提高．与纯尼龙６相比,共混物中高温熔融峰的峰高明显降低．     

Effect of Thermal Treatment on the PA 6 in the Blends

目的研究热处理条件对尼龙６及其在线性低密度聚乙烯共混物中的结晶非晶态样品的结晶熔融行为．方法采用ＤＳＣ技术探讨退火温度、退火时间、ＤＳＣ扫描速率以及连续多步退火等因素与尼龙６组分的熔融行为的相互关系．结果与结论存在一个临界ＤＳＣ扫描速率,对尼龙６的中间熔融峰有较大的影响．在尼龙６的熔点温度附近退火后,尼龙６的主熔融峰向高温方向移动．短时间退火处理对纯尼龙６的熔融行为比对共混物中尼龙６的影响大,与聚乙烯共混使得尼龙６的熔融峰的峰高明显降低。尼龙６的熔融行为与聚乙烯、相容剂和热处理条件都有关     

反应挤出制备HDPE／PA6／MMT复合材料研究

通过反应挤出制备了高密度聚乙烯／聚酰胺6／蒙脱土（HDPE／PA6／MMT）复合材料,研究了MMT在HDPE／PA6共混物中的分散和分布情况,及其对共混物相态结构的影响。从XRD和TEM的结果中可以看出,有机化蒙脱土（OMMT）选择性地分布在PA6相内以及两相的界面上,钠基蒙脱土（Na＋MMT）则主要分布在PA6相内;大部分OMMT得到较好的剥离或插层,而Na＋MMT出现明显的团聚。FE—SEM分析结果表明,增大MMT的含量会导致PA6的相态尺寸变大,粒径分布变宽。流变分析结果表明,由于OMMT部分分布于两相界面处,从而增强了界面结合,对共混物起到了增容作用。     

反应挤出制备HDPE/PA6原位合金的反应速率研究

研究了原料配比对反应挤出制备高密度聚乙烯（HDPE）/尼龙6（PA 6）原位合金反应速率的影响,发现反应体系中氢氧化钠（NaOH）/己内酰胺（CL）小于0.01或活化剂/CL小于0.008时,会使得CL的聚合速度缓慢,从而导致较多的单体残留,但NaOH/CL大于0.02时,可能会使得单体转化率降低,而活化剂/CL大于0.008时,会降低原位增容的效果,使得PA6的相态尺寸变大;而马来酸酐接枝HDPE（HDPE-g-MAH）的加入会额外消耗阴离子,使得体系的反应速率下降,因此增加HDPE-g-MAH含量时,要适当加大催化剂含量;当体系中的CL含量减小时,由于HDPE基体对CL扩散的抑制作用,反应速率下降,转化率降低。     

MPP增容PP／PA6共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯／尼龙6(PP／PA6)共混物，研究了MPP增容PP／PA6共混物的形态结构和热行为，探讨了MPP增容PP／PA6共混物的增容机理。结果表明：PP／PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构。MPP的加入改善了PA6与PP的相容性，使两相分散均匀，MPP对PP／PA6共混物的增容机理可用界面——分散相表面改性模型来描述。     

由非晶态结晶的尼龙6 及其共混物的熔融行为

目的研究尼龙6及其与线性低密度聚乙烯共混物的非晶样品的熔融行为. 方法采用DSC技术探讨了退火温度、退火时间、DSC扫描速率、以及连续多步退火等因素与冰水淬火样品中的尼龙6组分的熔融峰间的相互关系. 结果与结论上述因素对尼龙6组分的熔融行为有较大的影响,共混使尼龙6的结晶度和结晶完善度降低,随退火时间的延长结晶度提高. 与纯尼龙6相比,共混物中高温熔融峰的峰高明显降低.