煤矸石固结压密性与颗粒级配缺陷关系研究

重点探讨了煤矸石粒度分布的级配与压密性的关系问题,用不同颗粒级配煤矸石所作的压密和渗透对比试验的结果表明,影响天然煤矸石固结压密性的主要级配缺陷是细小颗粒含量比例过低,通过适当提高矸石中细小颗粒含量的级配改良,不但可以有效提高煤矸石的固结性,使其在较低的压密能量下取得较高的固结压密程度,并且能够使煤矸石的水稳性得到明显改善     

煤矸石固结压密性与 颗粒级配缺陷关系研究

重点探讨了煤矸石粒度分布的级配与压密性的关系问题,用不同颗粒级配煤矸石所作的压密和渗透对比试验的结果表明,影响天然煤矸石固结压密性的主要级配缺陷是细小颗粒含量比例过低,通过适当提高矸石中细小颗粒含量的级配改良,不但可以有效提高煤矸石的固结性,使其在较低的压密能量下取得较高的固结压密程度,并且能够使煤矸石的水稳性得到明显改善.     

既有建筑物地基土压密效应的研究

在既有建筑物的增层改造中,首先要解决的问题是对地基土作出正确的评价。本文根据一工程实例,通过室内外大量试验数据的分析,并结合两组静载荷试验,探讨了地基土在长期荷载作用下,土的物理力学性质的变化规律。     

破碎粒径对煤矸石煅烧后活性的影响研究

为了研究煤矸石破碎粒径对煅烧活性的影响,测试了不同破碎粒径的煤矸石煅烧后的水泥胶砂物理性能,利用XRD、TG-DSC综合热分析和SEM分析了煤矸石不同破碎粒径的物相组成、受热分解情况和微观结构。结果表明:煤矸石破碎分选后粒径越小,发热量越大,烧失量越高。不同粒径煤矸石的物相组成差别不大,均主要为高岭石、石英和黄铁矿。不同粒径煤矸石煅烧后28 d抗压强度活性指数均在80%以上,其中2.36~4.75 mm粒径活性最高,达到102%,0.6~2.36 mm粒径和0.6 mm粒径后期强度增进很大,28 d抗压强度活性指数达到93%和94%,混合粒径活性指数最低为83%。掺入煅烧后的不同粒径煤矸石后,水泥胶砂流动度随着燃尽率的提高,其流动度越大。     

静态破碎剂膨胀压测定方法的研究

本文应用液压理论,自行设计了一种液压平衡测压仪。它具有操作简单,环境温度可控,数据复现性好,节省钢材等优点。测量结果令人满意。     

压密注浆极限注浆压力研究

为了避免压密注浆极限注浆压力在理论上一直没有理论解的弱点,依据压密注浆是以球形进行扩孔的假设,并利用球形扩孔过程中的能量和体变守恒原理以及砂土在压密注浆压力和地应力等较高应力同时作用下的应力-应变-体变关系,推导出压密注浆极限注浆压力求解的理论方程组,通过求解该方程组即可求解出压密注浆的极限注浆压力,可为计算高应力粒状土中压密注浆的极限注浆压力提供理论依据.分析表明,压密注浆的极限注浆压力值主要取决于土的应力-应变-体变关系,柱形扩孔时的压密注浆形式可以看成是球形扩孔时压密注浆的依次叠加.现场试验和计算分析可知,理论计算与工程实际较为吻合.     

往返荷载作用下非饱和砂性土的液化强度和孔压规律

使用电磁式动三轴仪对江油电厂粉煤灰进行了结返荷载下液化强度和孔压变化规律的试验研究．由不同制样方法得试样的Ｓｋｃｍｐｔｏｎ孔压系数Ｂ＝０．０５７～１．０．试验结果表明，在试验Ｂ值变化范围内，液化强度相差１倍多．孔压随Ｂ值减小升速率减慢．累积孔压也相应减小．当Ｂ减小到某一围内时，试样不再发生液化。同结主应力比Ｋｅ对液化强度和孔压变化也有较大影响．对孔压变化规律使用双曲线函数拟合得很好，便于应用和计算．     

考虑砂土地基轴对称压密变形的圆形深基础承载力研究

针对圆形深基础地基承载力的计算,在相关文献基础上,通过分析地基土的颗粒移动、土体压密和土体剪切三者之间的关系,同时考虑地基的轴对称变形特性和基础埋深、地基土相对密度因素的影响,建立了新的圆形深基础下砂土地基的破坏模式。根据刚塑性体的静力平衡条件,推导了适用于H/b不太大（2≤H/b≤5）时的圆形深基础下砂土地基极限承载力表达式。通过计算,发现本文所得圆形深基础地基极限承载力系数Nγq随地基土内摩擦角的增大而增大,随H/b的增加而减小,Nγq值在不同的内摩擦角条件下均小于常用的半经验公式解。当安全系数取为3时,本文所得圆形深基础下砂土地基的容许承载力值更接近于规范值。     

破碎卵石再生混凝土折压比试验研究

以废弃混凝土粗骨料作为再生粗骨料取代破碎卵石粗骨料,设计取代率r分别为0％、15％、30％、45％,并以此为基础分别制作破碎卵石再生混凝土立方体试件、棱柱体试件各36个,并在试件养护龄期分别为3、14、28 d时,分别对其进行抗压强度、抗折强度试验.分析了在不同龄期下,破碎卵石再生混凝土抗压强度与抗折强度随r变化的规律...     

陈垃圾土的压缩性试验研究

首先介绍了重庆市主城区填埋场的现状，论述了深入研究陈垃圾土压缩特性的重要性。作者在简要总结了采样场内陈垃圾土的基本物理性质后。通过室内侧限压缩试验(亦称固结试验)，得出了描述陈垃圾土压缩性质的基本参数，如αv、Es、mv和Cc等，试验表明陈垃圾土是一种不同于常见土类的高压缩性欠固结土，试验结果可为填埋场再利用和已封闭填埋场的沉降计算提供依据。     

煤气化废水的水质分析特性

文中通过煤气化废水水质状况、分析方法选择、BOD_5有效稀释法,以及COD、BOD、酚、碱度和NH_3-N、MLSS和MLVSS之间相关性分析,从而概述了煤气化废水的分析特性。     

固体废物膏体充填不迁村采煤

对比分析了村庄压煤采用传统迁村开采、条带开采存在的问题，以及采用固体废物膏体充填不迁村采煤技术的优越性，阐明我国煤矿发展固体废物膏体充填的重要意义。提出5种不迁村膏体充填采煤方法，分析煤矿膏体充填的特殊性，介绍了专门为煤矿膏体充填研究的2种膏体胶结料，并指出了膏体充填不迁村采煤技术的研究方向。     

煤与废塑料共液化及其供氢作用的研究

进行了一系列煤与废塑料的单独和共液化试验。各种塑料的单独液化试验发现 ,高密度聚乙烯 ( HDPE)比较难以液化 ,但在高温下可获得较高的油产率。使用钼灰( FAMo)作催化剂 ,进行先锋褐煤与废塑料共液化 (通常 1∶ 1混和 ) ,试验结果表明 :煤与低密度聚乙烯 ( LDPE)、聚丙烯、聚苯乙烯共液化的油产率高达 60 .3%～ 78.1 % ,转化率均达 95 %以上。与煤和塑料单独液化时油产率的加权平均值相比 ,煤与废塑料共液化试验的油产率增加 5 .1 %～ 2 2 .6% ,氢耗降低 7.7%～ 1 7.9%。反映出煤与废塑料在液化反应中具有协同效应 ,且塑料在共处理过程中起着供氢体的作用     

工业废水水煤浆燃烧特性的热分析综合研究

用TG－DTG－DTA（热重－微分热重－差热）热分析技术研究了工业废水煤的燃烧特性并与煤粉燃烧特性进行了比较,结果表明：工业废水水煤浆在着火温度,燃尽温度方法比煤粉低;水煤浆燃烧速度最大时的湿度略高于煤粉燃烧速度最大时的温度;水煤浆中挥发物与固定碳发热量之比与煤粉基本一致工略高;说明用工业废水生产水煤浆是可行的。     

煤矸石填筑高等级公路路堤的特性研究

当前我国高等级公路建设发展迅速,路堤填筑量越来越大,绝大部分都是采用取土填筑,毁坏了大量耕地;而煤矸石多年来一直作为"三废"材料,未能得到充分利用.本文结合山东省枣庄矿区煤矸石填筑高等级公路路堤的多年研究成果,对煤矸石主要的物理、化学性质等基本特性和工程力学特性进行了实验分析和研究.     

煤矸石山的植物种群生长及其对土壤理化特性的影响

通过实地观测,对煤矸石山人工植物群落的生长规律、生产力水平和土壤理化特性的影响及其制约因素进行了研究．结果表明：矸石山植被经过9a的自然演替和生长过程,其种类及数量发生了较大变化,已形成了由15个乔木树种、12个灌木树种和18种草本组成的人工植物群落．混交林中木本植物(乔、灌木)种群密度达到11220株／hm^2．植被具有明显减小矸石山渗透速率、提高保水和持水能力的作用．刺槐林分还能防止矸石山酸化和增加矸石山全氮量并促进氮素的有效化．     

煤与油棕榈空果串富氧混烧特性的研究

利用热重-红外联用(TG-FTIR)分析了Adaro煤与棕榈空果串(EFB)在富氧混烧工况下的特性.热重分析仪记录样品在加热过程中的质量损失,而FTIR则分析其释放的气体产物.对在18%O_2/82%CO_2,Air(21%O_2/79%N_2),21%O_2/79%CO_2,30%O_2/70%CO_24种工况下Adaro coal+30%EFB样品进行燃烧.热重分析表明,与O_2/N_2工况相比,O_2/CO_2条件下CO_2气体对燃烧有抑制作用,且空气工况下与30%O_2/70%CO_2的燃烧特性相当.FTIR分析释放的气体主要是CO_2,CO,H_2O.     

矿区煤矸石充填复垦的材料确定与标高设计

为科学确定煤矸石充填复垦的材料和标高，以徐州矿区为例，采用现场试验和实验室分析测定相结合的方法，研究了煤矸石的地球化学性能和有毒元素状况，分析了煤矸石孔隙度计算的理论和方法，建立了煤矸石充填超高计算的数学模型，提出了煤矸石充填标高确定的数学方法．结果表明：徐州矿区煤矸石可作为煤矿塌陷地的充填复垦材料，煤矸石地球化学组成中SiO2的质量分数平均为54．66％，使得煤矸石具有一定的硬度，煤矸石的Hg，Cd，Pb，As和F等有毒元素含量不超标；煤矸石充填复垦的实际充填高度应为设计充填高度的1．3649倍．     

掘进煤巷应力仿真和延时煤与瓦斯突出机理研究

掘进煤巷工作面应力“三带”分布对延时突出起着关键作用．采用岩石破裂过程RFPA^2D分析软件数字仿真了煤巷掘进工作面应力状态及“三带”分布范围，分析了渗透力对瓦斯突出的作用．结果表明：充分卸压带为2m，部分卸压带为2～6m，集中应力带为6～18m．由于掘进工作面煤层应变软化，卸压带宽度随时间延长而展宽；当煤体水平承载能力小于水平载荷时，煤体脱离，在重力作用下冒落、掉渣．此时水平载荷转移到深部煤体，使处于临界状态的深部煤层破坏．这是一个正反馈的加速过程，最后水平载荷形成应力破坏波，造成煤体的快速拉裂破坏，形成煤与瓦斯突出．